SOMERS PARA POLPAS ABRASIVAS AAPLICACOES: MINERACAO, QUIMICA, PETROQUIMICA. SIDERURGIA E PORTOS DE AREIAO menor custo de operacao er dd mais lucro e mais produtivi Conjunto de mancal Expelidor i Um pequeno rotor centrifugo, € eixo - denominado expelidor, permite que 0 dimensionamento do elxo, com um als de 70s. das bombes Warman minimo de balanco, evitanad instalagas, operem sem agua de Vipracao e denexso selagem, Rolamentos com roletes conicos & liindricos, ao tipo pesado, luprificadds a graxa, \ simples, rigida, feta em uma anice ere, Ghae assent © conjunto de maneai Um numero minimo de parafusos Drende a carcaca a base, existe Bara aluste axial do rotor um Gispositivo, abaixo da caixa de maneal. 7 Luva do elxo Facilidades de manutenc&o | temperada, pare cargas pesagas, . = « Desenhadas somente com furos Talueneacoroao can o res Sistema de veciacao Dassances : 2 i "4 + Numero minimo de parafusos na Besizante, faciita arapida remocao Intercambiavel cree a instancdo Um expelor (sem agua ge selagem’ + Farafitos e porcas cadmiados ou € foramente intercamblave por gm apo Inoxidavel ‘Sagem pare todos os tamannos, + Roses do rotor € integraimente fundida ‘Ge bomba. « Um colar oe alvo facta a retiraca S rotores naz bombas malores + 6 revestimentor s80 fader ostevamene. Tiposde montagem_TUTencad Gd BUNBA WARMAN Ww @ PROJETADA PARA BOMBEAMENTO CONTINUO DE POLPAS Mh e DE ALTA DENSIDADE, ALTAMENTE ABRASIVA. Projeto do Rotor Warman © fluxo padro na forma Gonvencional e o das bombas | Warman € mostrado nos diagramas 20 1300, ° 5 rotores das bombas Warman sao rojetados para provocar 0 fluxo da oloa em direcso a0 exterior da Voluta 20 Invés ne direcao do centro Como nas bombas convenclonals, ‘com isto temos uma redugao em ‘turbulence desgaste. ‘A Warman usa tambern aletas de ‘yeu¢a0 lateral pare manter a polpa fora da ares entre o rotor © a carcata, Giminuindo também 0 desgaste. eon | Rotor Corpo bi-partido 5. borracha, Duty hypaion, Su bute Bactornere ¢ nserearneavel € revestimentos Com 0 de metal Aletas de vedacao Melos corpos em ferro fundido ou lateral aliviam a pressao e eliminam a Nodular, com reforeos, seguram Os recireulaca9. Tevestimentos, permitindo aitas A fosce tnteoralmente fundida no Bressoes ge trabana rotor € mais adequada para polpas do imentos em metal, e em Ue incertos rosqueadas ou porcas de elastomeros s20 intercamibiavels. Os Feacao. Tevestimentos s80 selados com um selo de elastomero. Um numero minimo de grandes arafusos Seguiramn Os Melos COrDOS juntos i. 5 flanges de sucpa0 e descarga tem furos passantes e juntas prOprias para selagem. MOTOR AO LADO DA BOMBA "AGOPLADO DIRETO COM REDUTOR ACIONAMENTO POR CORREIAS TIPO CR OU CL "TPO DoBomba revestida com borracha © COM VEDACAO POR SOBREPOSTA ‘< ESTOJO DO REV. TRASERO “See REVEST. TRRSEIRO INTERNO, emia \\ v ~ aves reson —\\\\ \ REV. DIANTEIRO {CORPO TRASEIRO cana DA oaxeTa— \ (CORPO DIANTERO 5 coaxeTa — \ REVEST. DA SUL CUNHR LaBRINTO- Pug _ TAMPA DO MANCAL ‘CAA DO MANCAL aN ROLAMENTO —\ Pino craxeieo <\\\\ Tama Do manca, \ \\\ De \ Poca’ mame Ny \ //, yy DE SUC \ ‘CHAVETA Do EIKO usazno ete ea /// osc Ma aes —/ cual swears Se sinc Base ROTOR PARAFUSO DO CORPO SOBREPOSTA ~ 10 DA SOBREPOSTA fees ////) “O'RING DA LuvA DO Eixo — REVEST. TRASERRO Vedac3o centrifuga Em geral sea pressto de suceao é menor que 10% da pressio de descarga, uma vadar3o centrifuga pode ser Useda. & vedara0 centritugs hae necesita agua de selagem nao ha vazarherto ho eke Guanes bombe estver Funcionande, A vedarao centrifuga €intercamblavel com Vedado por sobreposta (cOPO GRAKEIRO SOBREPOSTA L enacoconnee Vedacao centrifuga - 7 SOBREPOSTA AKA DO EXEL xPELIDOR metal RETENTOR As partes em contato como iquido B prstv Sic'do ferro) ns bomoae “stants, ‘sede atorao com 2 aplcseao pode L Ser forneciao com ligas espsciais. Um Copo graxeiro existe para lubrificar, os aneis de gaxeta Vedacao centrifuga - borracha "ANEL DE ENCOSTO. AS partes em contato com o liquido, DA GaXETA S80 de Ferro, nas bombas “standars", "ANEL LANTERNA mas de acordo com a aplicaraa pode ser fornecido.com ligas especials. Retentores nao exigem lubrificasac ~ GAXETA ou ajuste./1 Grafico para selecao de BOMBAS \ Haman] VAZAO (L/S) I t 234600 2 54 6810 2 54 5 8 \VAZAO (W/H) basse 2 5 4s6¢1 2 5 456 28 100 TT 95 LI 300 | T 90 200 5 { es | 20 250 78 2} - | g | 7 220 4 e co | i §~ © Ew ss u = S10 0 = 5 S10 $ ” Zin : 2 j s <0 : » ® » 5 ry 0 » ' 5 5 Ly LI Li olf, rr a OY VAZAO(USGPM) TIPO HH - Para grandes alturas, até 100 metros, de construc3o pesada, projetada para bombear polpas abrasivas. TIPO AH - Paragrandesalturas, de construao pesada, projetada para bombear poipas abrasivas de grande densicade TIPO M Para médias alturas, usadas para poipas ligeiramente abrasivas VAZAO,/S) oy 5 sropretsese ALTURA MANOT T ( 7s $a \VAZAO (USGPIM) [FBS tas ses sr peat com as J625 | 540 | 310/200] 35) 10x8 | 80] 215 4020 | 540 | 460|300| 60] 18x11 [150 |” 389 990 | 540 | 460/300 60] 1ax11 [150] 354 | 1295 | 680 | 500/350] 95) 22x14 [215 | 490 1360, 4471 | 622 | 408/457 | 82) 22x16 1222 | 433 4670 | 920 | 780/450 |120| 32x18 |280| 596 1336 | 622 | 447/457 | 82] 22x16 |222| 584 7748 | 1150 | 780 | 650 1120] 32x18 |280) 692 | 4406 | 680 | 590/350) 95] 22x14 |215| 596 4873 | 1150 |" 780 6501120) 52x18 |280| 812 2475 | 1480 | 1050 | 900 |150| 36x20 |350 | 1420 | 1420 EQUIPAVENTOS INDUSTRIAS Ig HERG S.A. DMBAD WARMAN ua independencia 25, Tel: O11 5559686 «TX: (3112157 - cabana BELO HORIZONTE - MINAS GERAIS ‘SAO PAULO - FONE: (11) 299-6022; TLX (YN 22812 RIO DE JANEIRO - FONE: (071) 252-2975; TUX (021) 22955 ‘680 | 590/350 | @5| 22x14 1215 | 554 | “130 | 780, 650 420] 52x18 280) 775 | 94s |600 | 740 | — 1159) "450 [1050] 900 150[ 56x20 550| 1050 [1515 900 | 97s] — [asa] vioze) 8255 | (bs: Somente para referencia, Pode ser alterada ern qualauer 6poca, sem previo Aviso, PESO KO, eat "pore 36] —| 118] 100 —T et] 790] — 70] —| 333] 250 —|104] 1402) — 338136] —| ged] 655 — [134] 2674) — — 170] 1650] 1130 —| 82] 1678) 4202 27] —| 3740] 3130 — 253] 2040| 1565 —|224| 6400] 4670 — [420] 18824) 15921 920 | 780|450 420] saxt6 (280) 645 | 74g) 475 | 5701 —| 164) 2658) 2268, 'a maior fabricante de bombas Bara polpas do mundo" ‘AUSTRALIA + AFRICA DO SUL » BRASIL + ESTADOS UNIDOS + INGLATERRA + JAPAO® COMO SELECIONAR UMA BOMBA P/POLPA WARMAN 1¢_Exempl Calcular uma bomba para polpa de minério e o didmetro da tubulagao, xa as condigdes: Q = vaz%o = 600 litros/segundo Concentragdo por peso = Cy = 508 7 @s9 = 150 microns = 0,15 mm i Altura geométrica = 5m ; - Comprimento da tubulagio = 700 m f Peso especifico solides = S 2,65 7 Peso especifico liquido = S,= 1 (Agua) 1 - Primeiramente vamos completar os dados, de maneira que tenhe todos inicialmente, e nos facilitara a solugao: 1.1 - Peso Especifico da Polpa = cy s, 7 + — (s - s)) CA E m 100 I > L (CB) 1. we 100 E Como conhecemos Cy = 50%, usaremos a f6rmula: ( B ) = 1 = 1,45 y - 50 (265-1) EL 100 2.65 EI 1.2 - Concentrago por Volume = Cy a . cy = Sm=82) x 100) «s) (cc) E (s - Sy) = iraeoy F i i i | q — o Gs (e) (Dd) Poderemos usar ambas as formulas C e D 245-1 y j00 = 278 2.65 - 1 = = 278 2 - Vamos calcular agora o diametro da tubul 50. 0 pr cesso & por tentativa. y | Escolhamos um tubo com diametro interno de 400 mm. Para esse tubo a velocidade média de fluxo, ou de polpa & dado por: = 1273 x Vv "ae A = Grea da sec¢So da tubulagfo - m2 = vazao em'1/s 1 4@ = diametro interno do tubo em mm yo = —1273 x 600 4,77 Ws 4002 Calculemos a velocidade de assentamento, ou seja: S- S,? = Fl, Veg. 35 —) fa L 5 Onde: V;, = velocidade de assentamento em m/s Fy, = fator que depende do tamanho e concentrago dos solidos = acelerag&o da gravidade - m/s2 = diametro interno do tubo em mS = peso especifico dos solidos = Sy = peso especifico do liqvido q Pela fig. 10 (fig. 09), vamos obter o Fy, ou seja: Com 278 @ as) = 0,15 mn, 7 Temos entSo: Fy, = 1,02 v, = 1,02 V2 x 9,8 x 0,4 _ Vz, = 3,67 m/s Como V> V,, os solidos estarZo em suspensdo (t 308 acima); o tu bo de 400 mm @ satisfatdrio. 3 - Vamos calcular a perda de carga na tubulagSo de 400 mm:WAKMWAN TWIT CMINALIUINNAL Le, PERFORMANCE LAST ISSUE : AUG 1987 CURVES PUMP IMPELLER D3147 | uner WPA "Size Franc | type [vanes | type | mati. [vant e| mat ICLOSED|METAL | 245 | METAL 43401 GLAND SEALED PUMP ISSUED FRAME NORMAL FEB 1988 fRATING kw] 30 [5560 MAX. ¢/min 2750 MIN PASSAGE SIZE. Efceve ses irom rae aa w]e vomit LID. ren nm SPHERE Efron us be hecied z x =| 2 H 47 (m) 7 3| i & ! a1 | ny 30 .° 408. 50 60 70 80 90 } Wests Q {L/s) M2Z0734- POOA-DE/ SO:= + Pela fig. 11, comd = 400 mm, V = 4,77 m/s, tubo ago comercial Pp determinamos o fator de atrito de Darcy: ® £ = 0,014 z Com esse valor, podemos entrar na fOrmul: a on Lv? = £. i D 2g Lt Onde: a £ = fator de atrito de Darcy ia L = comprimento do tubo em m - D = didmetro interno do tubo em m i ue & V = velocidade na tubula¢gao em m/s Essa velocidade, depende da vazio, e da rea da _—segac transversal do tubo, pois: vy = 1273 x0 az 3 Para a Q 600 1/s, temos V = 4,77 m/s Demos enti 2 4 He = 0,014 x —200 (O77" Loge 0,4x2x 9,8east = ile ou seja para Q = 600 1/s > Hp = 28,4 m i % mas por outro lado, temos: , Lv? Lo = £,+7Y- : a ic} D 2g DA‘ 2g li v jis tre | Mas para uma mesma tubulagdo, mesmo comprimento e digmetro, pr i demos considerar: \ x = —}_ ' ' a DA‘ 2g it Oo a tao Aplicando a férmula anterior, para duas vazdes, temos: I! 5 - 2 Be) = RF . O7 tr 2 5 Fez = 7 Rs 0 1 1 ' ; _, a bar loge z ‘ a ae OSI Considerando £ (por aproximagao) Fart ge i vv. Fa = Us Beg i Com esta férmula, poderemos calcular as perdas de carga para vi rias vazdes, e ent&o tracar a curva do sistema. No nosso problema temos: ry Q = 600 I/s > = 28,4 m Q = 450 i/s 2 @ 2 } 2 (450) i Hep = Hey —S— = 28,4. = 15,98 m 4 2 1 (600)? ic Q = 300 1/s ~ 2 (300) f Bey = 28,4 . 7,1 omoy rool word ’ Resumindo, considerando a altura geometrica que € de 5m, temos altura manometrica total ou seja: = 600 1/s - He = 28,40 m HMT = 33,40 m = 450 1/s - He = 15,98 m WMT = 20,88 m = 300 1/s - He = 7,10 m HMT = 12,10 m Com esses 3 pontos podemos tragar a curva do sistema, na curva da bomba, Q x 4H, escolhida. Fore 2 BOMBAS DE POLPA-"WARMAN SERIE "AT rdrico raha stiecho De someAs. =. = Pelo grafico da fig. 12, fagamos a escolha preliminar da bomba , com Q = 600 l/s e uNT = 33,40 m A bomba € uma 16/14 TU-AH. Ent&o vamos a curva da bomba, fig. 13aan HERD ar EOUPRMENTDS THOUSTRRAS cee = Wea =| 151 A0by Primeiramente, tracemos a curva do sistema, com os valores en contrados no paragrafo 3. | Bm seguida usando a f6rmula Ga velocidade, vamos determinar, pe \ F8 2 velocidade de assentamento V,, qual vazSo & correspondida , para o mesmo tubo de 400 mm. = y = 1273 x9 ° vx a? a2 1273 Vo= vy (= 3,67 m/s = 400 mm 3,67 x 4007 Q = ~3:67 x 400° 461,3 1/s 1273 Marque esse valor, no eixo Q, da curva da bomba, e trace uma ver tical, que ir& cortar a curva do sistema em um ponto, vazdes me nores a esta darao velocidades menores que a de assentamento, e Consequentemente nao poderemos us-las. Para melhor clareza, tra5 a cemos por este ponto uma linha horizontal, até encontrar 0 eixo Gas H; esta & a altura minima para polpa. Isto & claro, alturas menores, vazdes menores , e assentamento das particulas. : Podemos entZo tragar a curva do Sistema de Polpa: ny em m. 236 ' 228 = 208 H minimo poipa (Vp) 12,10 5,00 Qem ia = ° = A aproximagao no tragado da curva do Sistema de Polpa, nao & cor reta, mas G& valores razoaveis na pratica. - Pelo ponto 600 x 33,40, tracemos umd curva, paralela a curva : de 400 RPM. Nas bombas para polpa, o diadmetro do rotor € fixo, e o que varia a com a altura, e“a rotagao da bomba. 5 -.Agora, faremos a corregio, que faz com que a pratica se aproxime | do teSrico. Temos que compreender que as curvas sdo feitas para Egua, e nao para polpa, que podem variar em peso especifico, concentragio , tamanho, etc. Chamamos de: — 4 BR 0 razao de altura ER razZo de efic: —eo ee) oe ee ee 4 Pelo grAfico fig. 08, com: aso = 0,15 mn s = 2,65 Cy = 50% Temos: HR = ER = 0,85, mas: ik = ou ER = = Onde: HY = altura manometrica total - polpa ay, = altura manometrica total - agua E, = eficiéncia para polpa E, = eficiéncia para agua [r iA POETS a TRY7 Ey 33.4 = —2- s4 = 39,29 m : . a 0.85 - Com @ = 600 1/s e 39,29 m, podemos entrar na curva da bomba (Agua) e determinar qual a RPM; no nosso caso & 450 RPM. Com essa rotagio, com polpa, dara uma altura de 33,4 m, a 600 1/s. Para 39,3 m, 600 1/s, a eficiéncia para agua & 78%. Entdo: BR = R— E, = ER x 668 ) m 4 Pa a “ ~ 2 4 ou seja, a eficiéncia para bombear polpa, é de 668. Calculemos agora a poténcia, para podermos escolher os motores: ox HL x ps yon x Ey on Ry onde: Q = vazHo em 1/s 1 H, = altura manometrica total (polpa) - m peso especifico - polpa eficiéncia - polpa 600 x 33,4 x 1,45 - 455 g 102 x 0,66 w Usaremos motor (4 25% acima da poténcia calculada), ov seja: = 550 K w Vamos calcular a velocidade periférica no rotor. wx a, x RPM 4 x 1,067 x 450 60 60 = 25,12 n/sI } ‘fs 5 en = Onde: a, = diametro rotor em m RPM = rotag&o da bomba, Usaremos um rotor de NI-HARD, pois a velocidade periférica & maior que 25 m/s; que € muito grande para um rotor de borracha. Bomba Escolhida: Warman - 16/14 - TU-AH Revestimento - borkacha Rotor - NI-HARD RPM bomba - 450 RPM Motor recomendado - 550 Ky 29° Exemplo: No exemplo anterior, nlo foi mencionado se a bomba estava afogada ou nao; agora andlisaremos o caso em que temos uma succdo negativa. Cha memos de: BS = altura geom@trica de sucg3o He, = perda de carga na suc¢ao Byap = pressio de vapor do liquido A temperatura em que est& sen do bombeado Bim = pressao atmosférica no local em que a bomba sera instalada Vamos supor que tenhamos os seguintes valores: HS = 0,50 m He, = 0,10 m (c&lculo como no exemplo 01) Temperatura de bombeamento = 35°CAltitude da instalagao - nivel do mar = Om Fig. Pela Fig. 14, temos: =1 Bot 10,5 m Bap 0,5 m Sabemos que 0 NPSH disponivel & dado por: - = atm 7 "vap 4 . NPSEaisp.7 s =H Hes m Ss, = 1,45 Ent&o 10,5 - 0,5 NPSH,, = be fe - 0,50 - 0,10 disp. 1,45 NPSHaigp, = 6/296 ma % ie i 5 Pela fig, 13, temos NPSH_.7 = 6m ar > 272 NPSHa soy, NPSH og, "Caso contrario deveriamos mudar a instalag3o ou escolher outra bomba & para termos sempre NPSHs,,,, > NPSHL og, 39 Exemplo: 17 Finalmente vamos analisar o sistema de vedag&o, ou seja: - 1 - Vedag&o com gaxeta sobreposta, e consequentemente! com Agua de = selagem; . 2 - VedagSo centrifuga - neste caso no precisa Agua de selagem; @ He Warman fabrica para todos os tamanhos de suas bombas. A Ginic: limitagSo @ que a pressdo de sucgao seja positiva e nao exceda ia de 10% a presso de descarga da bomba. 3 = VedagSo por selo mec&nico - consulte a Warman. Preparado por: ENG.MARIO BELBUSTI FILHO HERO S.A. EQUIPAMENTOS INDUSTRIAISWarman os BOMBAS DE POLPA WARMAN tp GENERALIDADES As bombas de polpa Warman sao de um estagio, do tipo centri fugo, corpo dividido horizontalmente. A bomba horizontal nor maimente € montada com a descarga verticalmente pare cima, mas pode ser ajustada para qualquer uma das cito posigées da fig. 1 abaixo. A bomba pode também ser arranjada pare montagem vertical (ei xo vertical). 0 sentido de rotagao € anti-hordrio quando vis to do lado da sucgao. Esta linha de bombas est& disponivel nos tamanhos de 1,5"/1" a 20"/18". (Vide tabelas "1" a "5"). A bomba €, provida de pecas de desgaste substituiveis, em me tal ou elastémero, de varios tipos completamente intercambié veis, e€ podem ser equipadas com vedagao centrifuga ou veda gSo por sobreposta. FIG. 1 POSICOES DA DESCARGA: VISTA DO LADO DA SUCGAO “a | a POSTON PLE 1. Posig&o ‘a’ € Standard. A bomba ser& fornecida com a des carge em posigao 'A', se n&o for especificado ao contra rio. 2. Bombas 1,5/1 N-AH e 2/1,5 N-AH, 880 disponiveis sd nas posigdes A, C, Ee G.3. Posigdo 'B' nao & possivel com arranjo tipo ‘cv’. 4. Para bombear espuma ov polpa contendo ar, somente posi gOes 'B' ov 'C' deverao ser usadas. CORPO © corpo da bomba & constituido de um corpo dianteiro e um corpo traseiro feitos de ferro fundido ASTM A48-64 grau 40, - Para tamanhos até 12/10 M inclusive. Todos os tamanhos 10/8 STAH € maiores s80 fornecidos com corpo dianteiro e traseiro Se ferro fundido nodular ASTM A 536 grav 60/45/12. As pres sdes miximas de funcionamento, sao conforme tabelas 1 a 5. REVESTIMENTOS DE METAL A bomba padréo usa revestimentos substituiveis feitos de ni-hard, ASTM A532 tipo I. . A Estes revestimentos podem também ser fornecidos de alto cromo (278 de cromo) ASTM A532 tipo III ov 15-3 (15% cromo, 38 mo iy) ASTM A532 tipo II. Os revestimentos so tratados até uma dureza minima de 550 Brinel antes da retifica final, para eli minar distorgio. - Para tamanhos de bombas ‘até 4/3 AH inclusive, os _revestimen tos s80_em duas partes, i.e., 0 revestimento da voluta com © da succho integral, e o revestimento traseiro interno. Para os tamanhos 3/2 HH e.maiores os revestimentos sao em trés partes, i.e., revestimento da voluta, da succdo eo revesti mento traseiro interno. 7 As faces que se encaixam dos revestimentos tem inclinagdes re tificadas, que se ajustam perfeitamente de forma tal, que guando os revestimantos sao unidos pelo corpo, forma-se como se fosse uma imica peca. Esta unido de precisao elimine a en trade de polpa entre as faces da uniao anular, evitando com isto o atrito destas faces pela recirculacdo da polpa. REVESTIMENTOS DE ELASTOMEROS Todas as bombas (exceto para as de alta pressio HH) estado dis Poniveis com revestimento de elastémero tanto de borracha na z tural para temperaturas operacionais de até 772 C, borracha Ge butil pate temperaturas operacionais de até cerca de 140°C, Neoprene © outros elast6meros para aplicagdes especiais. Os revestimentos -de elastOmeros so feitos em 2, 30n 4 par tes, Gependendo do tamanho da bomba. A combinaga&o de revestimentos de metal e borracha é possivel em certos tamanhos. Todos os revestimentos de elastémeros so moldados por pres $30, com placas internas, bem reforgadas, pare aparafusar © Segurar os revestimentos firmemente & carcaga.eral BOMBAS DE POLPA WARMAN VEDAGOES As jungdes entre os revestimentos de metal 60 seladas con tra vazamento por vedagdes, na parte de fora dos revestimen tos. As vedagdes estao contidas em reentrancias usinadas no corpo e contra as faces retificadas dos revestimentos de me tal. A unido entre a caixa de gaxeta (caixa do e: elidor) eo re vestimento interno & equipada com ume vedacao de elastOmero - 6e borracha natural, ow Neoprene, conforme requerido. bm anel 'O' de borracha ou Neoprene € usado em cada unido ao longo do eixo, desde a face do cubo do rotor, através dos es pagadores, cubos da caixa do expelidor, luvas do eixo, cola res, etc, de modo a eliminar a possibilidade da polpa passar a0 longo do eixo para dentro dos rolamentos. ROTOR DE METAL Os rotores podem ser de qualquer um dos materiais descritos para © revestimento de metal. Os rotores padro séo do tipo fechado de 5 palhetas exceto para os tamanhos de 1,5/l1 ° e 2/1,5 que 580 do tipo aberto de 5 palhetas. Para casos espe ciais poderdo ser fornecidos outros tipos de rotores. ~ ‘A rosea do rotor’é fundide com exatida&o por meio de um pro eesso especial e a face do ressalto do rotor € usinada. Nao existe bucha rosqueada e todas as roscas estio protegidas de Gesgaste. Um colar de elivio dividido, € previsto atris da luva do ei xo nas bases §, ST, Te TU, para facilitar a retirada do ro tor. ROTOR DE ELASTOMERO Estes rotores est&o também disponiveis nos mesmos materiais elastOmeros descritos para os revestimentos. Os rotores padraéo s&o Go tipo fechado de 5 palhetas com exce g80 dos 1,571 e 2/1,5 que sé0 do tipo aberto de 3 palhetas © do 3/2 que € do tipo aberto de 5 palhetas. Para casos es: ciais poderéo ser fornecidos outros tipos de rotores. Estes rotores sao moldados com alma de metal, com reforgo, de alta resisténcia, que também inclui o cubo com rosca usinada. PROJETO DO ROTOR Espirais para fora apresentadas pelas linhas de corrente da polpa dentro das. bombas convencionais, causam recirculagées sérias e conseguentemente, desgaste nz Zrea entre o rotor e ® carcaga. Todos os rotores Warman so desenhados com contorno céncavo na periferia das palhetas internas e com aletas laterais ex ternas. Isto forga as linhas de corrente da polpa a formarem Guples espirais para dentro. O resultado a distribvic. mais uniforme do desgaste nas superficies do revestimento da earcaga, redug&o da recirculac¢ao da polpa dentro da bomba, maior vida das pecas de desgaste, aumento da vida de selagem do eixo e maior eficiéncia da bomba.BOMBAS DE POLPA WARMAN on erceed | perecirrencorsMiceRnis x CONSUNTO DE ROLAMENTOS Os conjuntos de mancal estao disponiveis nos seguintes tama nhos: BSE COU NU UNPOUPUUOQlUmEUCUFUlRlU§l gpg WiMAX. 30° 37,5 37,5 75 150 120 260 300 560 560 1200 : TORAL (Cv) (40) (50) (50) (200) (200) (160) (350) (400) (760) (760) (1630) © © conjunto do mancal & Ge tipo cartucho, constituldo de uma caixe Ge mancal de ferro fundido com tampas nos lados- 2s bases C, F e F tem um par de rolamentos de roletes cOni cos Timken, um em cada lado, onde os cones sao ajustados axi almente para folga adequada de funcionamento por meio de cal gos nas tampas laterais no lado do acionamento. As bases tamanhos N, NP, P, Q, R, S, ST, T € TU tem rolamen fos duplos de roletes conicos Timken do’lado da bombe e rola mentos cilindricos no lado do acionamento. ; Os rolamentos foram projetados para uma vida til nominal de 30.000 horas B10. Dois anéis de pistdo sao previstos em cada lado, para evitar Sujeira e proporcionam mixima protegao aos rolamentos. Os rolamentos s80 projetados para lubrificagao a graxa, e um pino graxeiro € previsto em cada rolamento para lubrificar ©s rolamentos e também limpar a vedacao. 4 A caixa de mancais € fixade numa base por quatro parafusos Pesados e & ajustada axialmente por um parafuso de ajustagem com porca. . BASE A base nos tamanhos C a F & de ferro fundido, 2 menos gue de outro modo especificado. Os tamanhos S, ST e TU sao de ferro fundido nodular. Todas_as bases das bombes s&o usinadas com Precis&o para co jocagéo © fixagao adequede do corpo traseiro da bombs e cai xa de mancal. A gaixa de mancal fixada por 4 parafusos em um assento usi nado com precis&o para eliminar a possibilidade de qualquer Gistorgao, gue poderia afetar 2 operagSo apropriada dos rola mentos. VEDACRO DO EIXO Quando @ pressio de sucgo é positive e nio exceda de 10% da pressio Ge descarga pode ser usade 2 vedacao centrifus Vedagao centrifuga consiste em um expelidor montado ne operando dentro de uma caixa. A caixa Go expelidor fica concentricamente, através de um ressalto usinado no corpo treseiro.2) VE!) BOMBAS DE POLPA WARMAN Emantida no lugar e assenta diretamente contra o revestimen to traseiro, sem necessidade de parafusos. A caixe do expe lidor de ferro € equipado com uma sobreposta para reter of anfis Ge gaxeta em ambos os lados de um anel laterna, atra vés do qual poderemos lubrificar; para isto existe un copo, graxeiro na caixa do expelidor. Alternativamente, uma caixa do expelidor ée borracha, inter cambiavel pode ser fornecido com retentores, nso existindo ent&o lubrificagio, Neste caso, gaxetas e ajustagem slo eli minadas. Nao € necessGria Egua de vedacio para as vedagdes do tipo centrifuga. - Para aplicagSes onde a pressSo_de succdo exceda a 10% da pressao de descarga, em operagao de bombas em série, ov boy bas nao afogadas, deve ser usada veda¢ao por sobreposta. Este arranjo consiste de uma caixa de gaxeta onde esta monta do um anel restritor de liga resistente & corrosao e, que permite & gua entrar ne camara “da bomba. As gaxetas’ propor cionam uma veda¢ao adequada contra o vazamento de Agua. 7 Foi aperfeigoado um anel restritor (118) alternativo para Ser usado em aplicagdes em gue o fluxo de Agua externo para dentro nas vedagSes por sobreposta, com agua de selagem, ‘de va ser mantidas no minimo. © anel restritor éxistente, do tipo met&lico (118) teve suas tolerancias projetadas para localizar-se na caixa de gaxeta © permanecer livre da luva do eixo todo o tempo, permitindo, assim, um intersticio excessivo entre o anel restritore & luva do eixo. Isto, por sua vez, requer quantidades relativa mente grandes de fluxo de Agua para assegurar total pressuri zag&o, propiciando assim um fluxo satisfatorio. © novo projeto do ane] restritor (118-1) @ fabricado de um material gue pode entrar em contato coma luva do eixo sem danos, e est& alinhado dentro da caixa de gaxeta pele luva do eixo. Isto permite uma folga minime a ser alcancade, en tre o anel restritor.e @ luva do eixo enguanto permite que © mesmo "flutue" e ache seu proprio centro ne caixa de gaxe te. 0 limitador de lanterna € feito de PIFE com fibre de vi Gro. e aditivos de bisulfeto de molibdénio, © que o torn por tanto, adequado & maioria das aplicaco © anel restritor € retido © nao pode girar pele compressio de gaxeta. © efeito da folga reduzida, alcangada pelo novo projeto, tre duz-se nas quantidades significativamente reduzidas de fluxo Ge gua requeridas para assegurar total pressurizacao do anel restritor. Os fluxos constantes na tabela a seguir, foram estabelecidos mediante _ensaios de campo, porém podem reguerer ajustes pare atender &s aplicacSes especificas. A pressdo da Agua no selo deve ser controlada para ser, no minimo, igual ou levemente maior do que a presséo real da descarga de bomba. Pressdes maiores induzirao aumento do desgaste da luve do ei xO e das gaxetas, e devem ser evitadas. Pressdes menores permitirao contaminagao da gaxeta pela pol pa © aceleragao do desgaste da gaxeta.ie EDFEUIPIUALUED VERnLS Herman BOMBAS DE POLPA WARMAN AGUA DE SELAGEM: VAZAO REQUERIDA Em Direg&o ao Rotor: Qa A folge minima, na pratica, entre a luva do eixo (075) (Espa gador 117) e um anel restritor met&lico, anel de encosto da gaxeta (067), € da ordem de 0,5 mi. A utilizacio de um anel restritor.de PIFE permite ser usada uma _folge muito menor. Un anel restritor de PIFE possui um periodo de “desgaste" inicial no qual ocorreraé algum contato entre @ luva do eixo e o anel restritor, todavia - devido As propriedades especiais do material - nem a luva do eixo nem © anel restritor sofrem qualquer dano. A_folga muito peguena obtida resulta em alta resisténcia & vazao da Agua de sela gem e consequentemente uma vazao mito baixa. Isto constitui uma vantagem nas aplicagdes de-:bomba em que a diluicéo da polpa que est& sendo bombeada deve ser mantida no minimo. Podem ser utilizados anel restritor de metal’ quando pode ser tolerada uma maior vazao de agua de selagem e quando o tipo de servigo da bomba requer uma alta vazao de &gua de selagem. A _velocidade minima nominal aceita da Agua de selagem atra vés Go anel é de 1,5 m/s. A vazio correspondente é dada por: Qa = 1,577 fe (L/s) onde: B = Diametro médio do anel (m) isto 6, aproximadamente igual ao diametro externo da luva do eixo. © = Folga radial entre a luva do eixo eo anel restritor (mm) Em Dire¢o & Sobreposta: Qb A vazBo Ob @, na prética, controlada pelo aperto da sobrepos ta contra os anBis de gaxeta que, por seu turno, contraem-se para a luva do eixo. Aperto excessivo resultaré em que os anéis de gaxeta se con traiam tao apertadamente ao redor de luva do eixo evitando qualquer fluxo para a sobreposte. Isto results em superague cimento e destruicao das superficies internas dos anéis de gaxeta e subsequente vazamento excessivo e nao controlado da agua de selagem (ou agua de selagem e polpa), passando pela sobreposta, para a atmosfera. Aperto insuficiente também resultaré em vazamento excessivo Ge agua de selagem (ov Agua de selagem e polpa), passando pe le sobreposte, para a atmosfera. 0 aperto correto resultara num lento fio guente e limpo de Bgua de selagem emergindo entre o eixo e & gaxeta (nao entre @ caixa de caxeta e & gaxeta), e isto indica que o arrefeci mento e a lubrificagae estao sendo efetuados de maneira ade quada. Note-se na partida inicial de wma bomba com sobreposta equi, pada com novos anéis de gaxeta,; € necessario normalmente um determinado nimero de ajustes de aperto progressives (isto &7 Hes ESPECIFICAGOES GERAIS here BOMBAS DE POLPA WARMAN L repetidos durante um periodo del a 2 horas) até que os anéis de gaxeta da sobreposta tenham finalmente —_alcangado uma posigao estavel. Qualquer tentativa para ajuster o_ aper to demasiadamente rapido geralmente resulta em transigao 1B pida incontrolada de uma condi¢3o de sub-aperto para uma con @igao de sobre-aperto como resultado super-aquecimento destruigaéo de gaxeta. Vario Total de Agua de Selagem: Qt Para fins pr&ticos de projeto, 2 vazao total de Agua de sela gem Qt, pode ser tomada como igual 2 Qa, porque Qb é uma va zao relativamente desprezivel. As vazdes totais da Agua de selagem recomendadas, para condi goes standard sao: — VAZAO DE AGUA DE SELAGEM L/S ANEL RESTRITOR ANEL RESTRITOR METALICO POFE 5 B 20,15 0,06 B, N, NP 0,25 0,09 cP - 0,35 0,21 D, 0,55 0,15 E,R . 0,70 <4— 0,20 i F, SHH 1 420 0,26 FAM, G, ST, S, T_ 1,60 0,40 GM, H, TU 2,10 0,60 el piwik A gua Gevera estar disponivel nas quantidades acime 2 ume press30 de no minimo 25 kPa a 35 kPa (0,25 2 0,35 kgi/anZ)a mais do que a pressao de descarga da bomba. FIXACOES Todos os parafusos, porcas, arruelas, etc, sao fornecidos ou Ge aco inoxidavel ov aco cadmiado de modo 2 facilitar a des montagem ou montagem das pegas sob condicSes © operacionais. corrosivas. Wao hé necessidade de aguecimento, para as luvas de eixo. CONEXOES DE SUCGAO E DESCARGA duntas especiais de borracha natural, Neoprene ov outro elas témero especial sao fornecidos para conexao de succo e des carga, Beja come anéis separados ou moldados integralmenteVL, ESPECIFICACOES GERAIS Hi (QAR BOMBAS DE POLPA WARMAN © desenho € tal que a flange da tubvlagéo fice metal e metal com 0 corpo da bomba, dando suficiente compressao para for mar uma vedacAo adegueada. Os revestimentos ni-hard tem uma reentrancia para reduzir rupture na montagem da flange da su cao ov descarga. O nimero, tamanho e localiza¢io dos parafusos e @_espessura da flange em ambas as conexdes de descarga e suc¢o é adequa @amente distribuido pare suportar as presses operacionais indicadas nas tabelas la 5. PINTURA PROTETORA . Todas as superficies usinadas, expostas, das pegas sio cober tas com uma camada protetora anti-ferrugem. Todas as outras . Superficies de pegas nio sujeitas a desgaste sio providas de uma camada de fundo.Hered © BOMBAS DE POLPA WARMAN TABELR 1 BOMBAS DE POLPA WARMAN TIPO AH PRESSOES OPERACIONAIS MAXIMAS kPa (kgf/cm) CARCAGA FERRO FUNDIDO CARCAGA FERRO NODULAR BOMBA REVEST. REVEST. REVEST. REVEST. METAL BORRACHA METAL BORRACHA 2,5/1 aH | 1400 (14,27) | 700 (7,13) N N 2/1,5 AB | 1400 (14,27) | 700 (7,13) N Nn 3/2 AH | 1400 (14,27) | 700 (7,13) N N 4/3 aH | 1400 (14,27) | 700 (7,13) N N 6/4 aH | 2050 (10,70) | 520 (5,30)| 2100 (21,41) | 1400 (14,27 8/6 aH | 1050 (10,70) | 520 (5,30)| 2100 (21,41) | 1400 (14,27 10/8 mM | 21030 (10,50) | 515 (5,25) N Ne 10/8 AR N N 2100 (21,41) | 1400 (14,27 12/10 M | 1030 (10,50) | 515 (5,25) n N 12/10 aH N N 2100 (21,41) | 1400 (14,27 14/12 BE N N 2100 (21,41) } 1400 (14,27 16/14 AB noe N 2100 (21,41) | 1400 (14,27 20/18 AH n N 1400 (14,27) | 1400 (14,2 (NA) N5o disponivel. - Para bombas tipo HH ver tabele 2. - Para bombas tipo AHP ver tabela 3. - Mancal.das bombas nfo indicado para permitir montagens métri cas ou alta capacidade. - Parafuso do corpo (015): usar ago doce para pressdes abaixo Ge 2000 kPa € E21 pare pressdes acima de 2000 kPa. - Bombas disponiveis com carcaga em ferro fundido ou ferro nodv lar, S80 fornecidas com a carcaga em ferro fundido, salvo dido com ferro nodular. . ~ Ver "Data Sheet Group 2, Section TD de 01/03/83" para press&c maxima de teste hidrostatico.. | \Ereed | BOMBAS DE POLPA WARMAN TABELA 2 BOMBAS DE POLPA WARMAN TIPO HH BOMBAS DE POLPA WARMAN TIPO HH . PRESSOES OPERACIONAIS MEXIMAS kPa (kgf /em?) r CARCAGA FERRO NODULAR BOMBA REVESTIMENTO METAL 1,5/1 HE 3450 (35,17) 3/2 HH 3450 (35,17) 4/3 HH 3450 (35,17) 6/4 HH 3450 (35,17) . 8/6 HE 3450 (35,17) NOTAS i - Mancal das bombas nfo indicado para permitir montagens mStrica ou alta capacidade.Nees OMBAS DE POLPA WARMAN 2 PRESSOES OPERACIONAIS MAXIMAS kPa (kgf/cm‘) TABELA 3 BOMBAS DE POLPA WARMAN TIPO AHP 2 CARCAGA FERRO NODULAR BOMBA REVEST. METAL REVEST . BORRACHA (A03 OU A05) (VEDACAO SOBREPOSTA) 6/4 REP 3450 (35,17) 3450 (35,17) 8/6 AEP 3450 (35,17) 3450 (35,17) 12/10 AP e AHP 4950 (50,47) N 14/12 AEP AO3 3450 (35,17) 4800 (48,94) 14/12 AHP ** 6900 (70,35) 4800 (48,94) 20/18 AEP A03 2100 (21,41) 3450 (35,17) + 20/18 AHP * *3450 (35,17) 3450 (35,17) NOTAS: 1 .- N= Nao Disponivel. - Mancal das bombas nfo indicado para permitir montagens métrica ou alta capacidade. 3 - (*) Revestimentos em A25. - (**) Revestimento voluta em A25 e revestimentos laterais em A07.BOMBAS DE POLPA WARMAN \ Harman. | —— he TABELA 4 BOMBAS DE POLPA WARMAN TIPO L PRESSOES OPERACIONAIS MIXIMAS kPa (kaf/en*) CARCAGA FERRO NODULAR BOMBA REVEST. METAL REVEST .BORRACHA (VEDRGRO SOBREPOSTA) | 300 L° 1030 (10,50) 1030 (10,50) 350 1 1030 (10,50) 1030 (10,50) 400 L 1030 (10,50) 1030 (10,50) 450 1 1030 (10/50) 1030 (10,50) 550 L 1030 (10,50) 1030 (10,50) , i 650 L 2030 (10,50) 1030 (10,50) NOTAS ev ' Mancal das bombas nfo indicado para permitir montagens d métrica ov alta capacidade.ESPECIFICACOES GERAIS BOMBAS DE POLPA WARMAN TABELA 5 BOMBAS DE POLPA WARMAN TIPO D e G PRESSOES OPERACIONAIS MAXIMAS kPa (kgf/cm?) MATERIAL DA CARCACA BOMBA NI-HARD. &] ae vd 350 (3,56) * 350 (3,56) El 20/20 p* 150 (1,52) 350 (3,56) 30/26 D ** 150 (1,52) 350 (3,56) 36/36 D ** 150 (1,52) , 350 (3,56) 6/4 G 500 (5,09) * 1400 (24,27) 6/6 G 500 (5,09) * 1400 (14,27) &/6 G 500 (5,09) * 1400 (14,27) B/E G 500 (5,09) * 1400 (14,27) o| 1/7 «G 500 (5,09) * 1400 (14,27) 3 10/10 G _{) 500 (5,09) * 1400 (14,27) Qj izsio c 500 (5,09) * 1400 (14,27) S| azz 6 500 (5,09) * 1400 (14,27) msz c 500 (5,09) * 1400 (14,27) 18/16 G ** 150 (1,52) 1400 (14,27) 24/20 G ** 150 (1,52) 1400 (14,27) 26/24 G ** 150 (1,52) 1400 (14,27) OTES 1 ~ Mancal das bombas nao indicado para permitir montagens métrica ov alta capacidade. 2 - (*) Fabricado somente sob encomenda. 3 - (**) Carcaga em Ni-hard nfo recomendadas.a —) BOMBAS DE POLPA- WARMAN SERIE "A" GRAFICO PARA SELECAO DE BOMBAS USE ESTE GRAFICO APENAS COMO PRIMEIRA ESCOLHA (mh) 100 tooo ws Qs) TAMANHO MAXIMO DAS PARTICULAS COM ROTORES STANDARD Tamanno [71 L oa somes |'2/! |2/I 2] 3/2 | 4/3 |674 | eS [tora jiesio | taria |i6/i4 | 20/10] DIAMETRO| vaesrera} 14 | 18 | 20 | 28 |38 | 63 | es j 102 |114 Ji2s | 170 TIPOS DAS CARCAGAS DAS BOMBAS -[Tipo Hn | PARA GRANDES ALTURAS, ATE 100 METHOS, DE CONSTRUGKO PESADE, # PROJETADA PARR BOMIEAR POLPAS ABRASIVAS PARA GRANDES ALTURAS, DE CONSTRUGEO PESADA, E PROJETADA PARA BOMBEAR POLPAS ABRASIVES DE GRANDE DEWSIDADE TIPO AH TIPO M | Para MEDIRS ALTURAS, USADAS PARA POLPA LIGEIRAMENTE ABRASIVALAST ISSUE : JUNE 1982 REVISION: SPHERE NOTE CHANGED . GENERAL NOTES REVISED. REF. TEST N® 25: 4761120: ESV-P-1230 VARWIAN INE ERNMARIUNAL LIU MATL METAL] 152 [METAL henge puny partrmance and/or deem wares POET SEALED PUMP. onrUnM CURVE 151B0 ISSUEL JUNE 191 £2400 i £2200 20/2000 -——- 6001/1 1600 1400- 41200REVISION : SPHERE NOTE CHANGED, GENERAL NOTES REVISED LAST ISSUE: JUNE 1982 REF: TEST 12,13,14:ESV.4829 VWANWIAI FIRE ERIVAPEIUIVALR LI U CURVE (IMPELLER B1052 UNER VANES] TYPE | MAT'L|VANE@| MAT'L Size __| FRAME | k 151B0 Hi 3__|OPEN RUBBER 152 |RUBBER| ISSUE tr NM | B AH GLAND SEALED PUMP JUNE 19 nt suitability mus! be thacked for anth duty wn drive werangement NORM.MAXT/MIN IFRAME RATING] MEK PASSAGE : OAM PLAFORAAREE Wate ie tw we} » 1 3400 om nny peclormmce adr, ‘ARRAN MTERNATORAL 60LAST ISSUE: JUNE 1982 WAKRMAN INIERNALIUNAL LIU IMPELLER B15127 VANES} TYPE | MAT’L METAL. SEALE! wrmgenen! NORM Mi CE FOR CLEAR WATER [Te eration! Test treo eat! be | 320) WPA 215 BC ISSUEE JUNE 19 Trane nly post br aac TURVE SHOWS APPROXPATE PE Standoré" B02Scu Cine C1 sate for densiy wsteity ve the night te change pump pecfermmnce and/or, boty frinte apelinrswiiout tice |COPYRIGHT © WARMAN RTCROATENAL LTD. REVISION: SPHERE NOTE CHANGED. GENERAL NOTES REVISED. ESY- P-1237, 1245 REF: TEST 17 & 18: 4770203 & A770301:LAST ISSUE: JUNE 1982 WAKMIMAN PUMP INDERNATIUINAL LID. IMPELLER B15127 REVISION: SPHERE NOTE CHANGED. GENERAL NOTES REVISED. REFATESTS 11) ren UMA, CURVES WPA SIZE [ FRAME TYPE |VANES) TYPE | MAT'L|VANE@| MAT'L 21580; ant | Bl aAH Lele RUBBER, 178 [RUBBER] ISSUED z GLAND SEALED PUMP. JUNE 198 Sat Geka Io aid yd Bie army) WORM. MAK imin|eRAME RATING] FAL PASSAGE Sa 1etaaabait poadenntl OF EA Wate Pie octane ima wn ear | 2600 | 15 cero Fight te Change pun performance and/or EER © WARFAN RTERNATINAL UTDA BL WARMAN INTERNATIONAL LTD, _ | Petoama CURVES PUMP IMPELLER C2167 WPA SIZE FRAME VANES] TYPE | MAT’LIVANE@) MAT'L 32A01 3/2 ee oseD|METAL| 214 [METAL ISSUED GLAND SEALED PUMP JUNE 198 FRAME cyt WORK RAK 1/a WR PASSAGE ST ratwe_ tw] | 8s mm 25, Tet al ame slnatives ave neces Tonatheny tenis COMTRO OWARAN NIEDATOUL TIE | im. SPHEF GENERAL NOTES REVISED SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED. ahonal Test Standard ISOPSUE Class): Far mes Hecte of sais, LAST ISSUE : NOV. 1986 REVISION REF: TEST 68; AG -P-1228 TO 1233SY 3090 Ig WAND WEA ENED ERWVALDEUINAR RE, fey ame aimee we nce ape Fae a manly er COPYRT © WARDAY RIERUTOUN LTS and drive arrangemen cE FOE LER UATE [ie hier Tat Stn U8 Css C= Fa ma ay *. SIZE FRAME | TYPE a TYPE | MAT'L|VANE@] MAT'L 32A01 Te rt [5 [open Ruaseq 215 [Russe] issuer 3/2 | AH | GLAND SEALED PUMP DEC. 19¢ Ee ae TRC AK am PRL PASE tame LL ms 2 JUNE 1985, REVISION: SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED. LAST ISSUE REF.: TEST 693 AG-P-1279 TO 1284GENERAL NOTES REVISED. » TE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED. LAST ISSUE: JULY 1981 REVISION :_ SPHERE NO. (TEST #2386 ESY7253/1) WARMAN INTERNATIONAL LTD. PUMP IMPELLER DH2147 SIZE FRAME | TYPE |VANES| TYPE MAT'L|VANEG| MAT'L WP 32E0 ste 5 [CLOSED|METAL| 457 [METAL | ISSUE 3/2, Hi Imm ISEATED at JUNE WERE FRAME bj oo | 0 WOR. MAK ra rarws_ tw] @ | mm | Se C ute Tring ease COPYRIGAT © WARMAN TERNATIONAL LTB. a sy SEAS WATER Te Piwrational Test Standaré (S250 Cass C1: Fr mes ee ereclan musi be made tr dansty, wisely ad/or oth eects of seb cra TOUMATEOAL LID. reserve The right te change pump parfermance wnd/er modty ot eles impels wie! notes UTNE Th | | i | UT TATT ey A + Pel! att WyGENERAL NOTES REVISED oct. 1983 SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED. LAST ISSUE REVISION AM-1394/2 TEST N2, 558, Al-P-94h NPSH REF, PERFORM CURVE WPA WARMAN INIERNATIUNAL LID. IMPELLER D3147 VANES) TYPE | MAT'L|VANE@| MAT'L 43A0 ote AH LE [ccoseo[meTaL] 245 [METAL | Issue ete GLAND SEALED PUMP JUNE 1! rete [are | ep ns wi oinon Duar ENT Ae |_m_ SPH arcu te tial ta 8 60 TST, Mil 2300 PS IIS wi ymin [TT Lan alt Lil mm soy TH H {m) = TEST NOS 48 52sb the thas water wre ‘Waban TERA BRA snes ay ee erage AN FOX EAE Wadi rater et ‘be made for deaiy renrve the righ to chang pund pete abe trom each manutotaring entre COPYRENI © WARHAN TERNATIONAL LTD rt SOVSAL Css C): For mei, REVISION: SPHERE NOTE aye. GENERAL NOTES REVISED. LAST ISSUE: JUNE 1962 (TEST 4B: AG-P-157 10 162 NPSH) REF.: TEST 46: AT7I109 : AG-P~16SIZE TYPE |VANES| TYPE | MAT'L : +2 5 |CLOSEqMETAL 4/3 FEAEGHH L Stan ame Ee pars wv] oe | ms | on | “mn tal Wane altwrnatvas ave patesraily walle fren ex0) manutacurng cena COPYRIGHT ( WARRAN KTERVATIONAL LTD frame surety must be goer fer iad uly and wive wrangnerl CURVES Srow APPRORRAC PEREGRINE FOR CLEAR WATER (Te arin Tat Stoford So2SCL ns): Fe: wea ther than wate. arratios must be andr for Htnay wscoa far eects ot seis, WARWAN WTERKLTRMAL LTD. reserve The righ to thane pnp ede inpllers without notice HR PASSA 38 si JAN 1980 SPHERE NOTE CHANGED, GENERAL NOTES REVISED. LAST ISSUE: REVISION, (m) a REF.: ESY- P-912_TEST 29,30,wetuts CH3167 ner | WP, Wl vanes | Typ | MATL | VANE @ | MATL HH 5 kroscomevar| soe | METAL 43E0 : t GLAND SEALED PUMP ISSUCS NORMAL AUG HES Mee L HAY 1 / mu PRP 3 1 nace tes ate rane arab) mast ow: healt Wee abeeratnes no ly aed eet eye iat sever een Bmolatnny tte ree C vine wpe te A -PoAGAG TD 180M REF TEST TAwa bore JUNE 1983 SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED. LAST ISSUE REVISION GENERAL NOTE REVISED. WAHKIVIAN INFERNAIIUNAL LI u. PEHFOHMA CURVES uy ust be he en 6sty ane Lv. 'SdwsAPPHOXPIATE PERFORMANCE FOR CLEAR WATER [Te Iteration] Test Standard SO2SUQ Class © sine tan water 1 Mitoally and/or othe eects sole WARIAN RTERNATHONAL LTD reserve the right fe thangr pune perlermance ad 1: Fer meds ete impeliersvitheut notice. IMPELLER £4147 unee | Wea SIZE FRAME VANES) TYPE MATL VANEG| MAT'L 64A01 4 6/4 pate 5 |cvosco|meta.] 365 [METAL ISSUED oft GLAND SEALED PUMP JUNE 198 run | 6 | oT € oe TORK 17a PO PASSAGE SE warns fw] et | ee sr iD Lb et ot Fame chy tere CRN WARN WrERATINN LTH |_mim._SPHEF REF.: TEST 121A; AG-P-854 TO 659SPHERE NOTE CHANGED. GENERAL NOTE REVISED, LAST ISSUE: JUNE 1982 REVISION PERFORM CURVE: WARMAN INTERNATIUNAL LTD. IMPELLFR E4167 TYPE |VANES| TYPE | MAT'L' bee [5 |close|RuaBeR 365 |ruBBeR| ISSUED 614 m au GLAND Sets PUMP JUNE 19 t FRAME F BD E [7 z WORK. MAX. ¢/min. IN PASSAGE St mame fp mw _| me | os] oe |e 1 ot | 33 Wer al Tame verter are vestry Walid Ror tio BueTatiag GATE COPTHET HARON PTERATO UTE] mm, _ SPHE Frame sulfabity ua! be checked for enth soy ane ere arrgemel CURVE ‘SHOWS APPROXPIATE PERFORMANCE FOR CLEAR WATER (Te errata! Test Standard OVS Chass C1 : Fer mete ther thar valor, carretions pus! be nade Tor deity, vsceuty ant/r othe effet WARKAK RTGRNATINAL LID. reseree: Ihe ph Yo ononpe pump perlersance anl/or woity 64A03 REF.:ESY-P-804LAST ISSUE: MARCH 198% GENERAL NOTES REVISED, REVISION . SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE UELI WARMAN INTERNATIONAL LTD. IMPELLER FHO147 FRAME | TYPE |VANES| TYPE MAT'L|VANE@| MAT’ 'L rome PERFORMA CURVES WPA 64E01 cLoseo|Me tal | 777 METAL ISSUED 6/4 EES HH [& GLAND SEALED PUMP [y Tes WORK MAX r/ein Fu RATING ww | 26t_| 625 | S6t Frame sulabuly mast be Geckeg for eat bly and CURVES SHOW APPROXPAC PERFORMANLE FOR GEAR tera the than vate cocracins ausl be made for derity, visosly WARMAN RTRMATEDAL LTD. reseret Poe Fgh Pe Change pum Peles iternatives aru necensariy avalabe from yah aanutathring cent COPYRIGHT @ WARMAN TERNATIONAL LTD -EBODSAG Clas C1: For mein fats ete impelers wheat etic. (m) evel | | 8 EH aie solaon! 25) NEF.: TEST 16.8 17: A4-P- 606 TO 609wey 79916, GENERAL NOTES REVISED. 2 JUNE 1982 SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED, LAST ISSUE REVISION WARMAN INTERNATIONAL LTD. PERFORM CURVE PUMP IMPELLER F6147 LINER WP size [FRamE| TYPE [vanes] TPE | MaTiL[vaNeg| MATL | 6 AQ) E ty ni 5 rosep|metaL | 510 | METAL ISSUE! TF 876 4 RH GLAND SEALED PUMP JUNE 15 tye F FE R s WORK. MAX r/min, FIN PASSAGE § pes Tet as ase, nm Frame aut cuit Shows Waa TER aiternatves ae wacescariy wine from Bist be chetbee far euch auly ane ree her ther than water ROXEIATT PERFORHANCE FOR CLEAR WA’ erections mut! be made for density , vicat ‘ATDAL LTD reserve the right fo change puns performance and OPTRA COWARMAN RTERNATONAL LTO, Stondar IODSGt Class € | Fer mast sels iy or delete ipelers witout poi REF. TEST 73A-D pM4-P-870/9 (m)WPé VANE@] MAT'L 86A0' 510 |RUBBER ISSUE GLAND SEALED PUMP JUNE 1° GENERAL NOTES REVISED. SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED. rT WOR MAK #7 aR PASSAGE | | se 08 59 acrng cere COPYRIT Q WARFAN RTERWATIONAL LTO | “tam, SPHI on Denatinsl Tes! Stanford 1SO2SGM Cass C1 For med te for density, visesly and/or fh WARMAN WTOUATORAL LTD. reserve the rgh! te change pum pelorsance and/or or delete ingles wihout notice 2 Ie oer ee = itis fui : aes tes Be — Lh TEST_NO.77 ; Ab-P-795 TO 799 REF:WARMAN INTERNATIONAL LTD IMPELLER GH6147 FRAME | TYPE |VANES| TYPE | MAT'L[VANES| MATL WP 86E OCT, 1976 REVISION : SPHERE NOTE CHANGED, GENERAL NOTES REVISED. LAST ISSUE REF. TESTS : 18760726, 2A760721 & 34761012 Lye HH | 5 [cvoseo|MeTaL|s6Smn]METAL | ISSU JUNE CENTRIFUGALLY SEALED PUMP. ty ey st —f ee soo] oe 00 I Net oil trams atterratives are owceasnriy avalable fron nck panifatriy centre COPYRIGHT @ WARNAN TERNATIONAL LTD Frame surabty mt be checked fer ‘SHOW APPROXMATL PEAFORHA fetes tar vater « carettinns must dy cay WARwAW RTERATINAL (TD resue The ph Te Gonye pau pe bt fa ti me Sy wrarne POL PASSAE 76 mm_SP.AN=56h/40 GENERAL NOTES REVISED. REVISION : SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED. LAST ISSUE: JULY 1984, NPSH TEST 78 REF.: TESTS 6548 7B:AG-P-216 & 1158 10 1164 WARMAN INTERNATIONAL LTD. IMPELLER F8147 TYPE |VANES) TYPE romr PERFORM. CURVE WPA 108B0 MAT'LIVANE@| MAT'L METAL] 549 [METAL | ISSUED Eo M S {CLOSED Fe GLAND SEALED PUMP JUNE 19 FRAME tele ® HOCH 7a YAR PASSAGE § RATING wel we 735 | 2 I 5 I 3 Yo Fis Amiga ergiwiy eae ie nok maa ae (OPTION OvARON MENTO Ta |_Mm_SPHE Front sufbity eos hy wd ee arangene (m)WAKMAN INTERNATIONAL LTD I at 85 ralatring centre. COPYRIGHT © WARKAN RTERKATIONAL LTB [_mm. SPH ath tty ane eet FORMANCE FOR CLEAP WATER [Te termtina Ts 3! be mnée ler enaty , mstosityand/e ether, WARMAN RTCRNATRONAL LTD reserve The gh fe change pour petfermace Bnd g IMPELLER £8147 WP 2. SIZE FRAME | TYPE |VANES! TYPE MAT'L]VANEG| MATL, 108B0: 2 FLOSEDIRUBBER 549 RUBBER | ISSUE 2 GLAND SEALED PUMP JUNE 15 Zz TORR RAK van] PASSAEE £ Standard BOSCH Clase (1 For mas | SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED. LAST ISSUE : OCT, 1979 REVISION REF. TEST 66:A790924: A4-P- 260, 261,262GENERAL NOTES REVISED. LAST ISSUE DEC. 1978 REVISION WAKMAN PUMP INTERNATIUNAL LIU IMPELLER F10147 SIZE FRAME VANES| TYPE | MAT'L 5 {CLOSED |METAL GLAND SEALED PUMP B WR MAX 7a, 3] METAL th 60 fc at ee SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGAL NOTE DELETED, RUBBER 9M ath wanclatring entre COPYRIGHT © WARKAN TERNATIONAL LTD. Standard SOVSGE Claes Cs Far and esp eh dene ineliers without nelce = #S REVISION : SPHERE NOTE CHANGED. GENERAL NOTES REVISED. AER: TEST 40 2 41 ESY-P-982 WARMAN INTERNATIONAL LTD PUMP IMPELLER F40147 LINER SIZE [FRAME | TYPE |VANES| TYPE | MATL|VANEG| MATL 12/10 ; a M 5 |CLOSEDRUBBEHSs0 [RUBBER st GLAND SEALED PUMP Fane Tet eye TOR WL Va pam Wp we | sp me | os I ot all frome attrmatives are sacessriy walable frow end eanctacig cena. COPYRIG OW) at wt be made for density, vce ve the Fgh! te change pimp pel her et ge /ARMAN TERNATIONAL LT. a ive ae mgentn OEE POR GEAR WATER [Te ernabinal Tes) Standard ISOVScE Cass C1: Far mesa never ete inpeles witout atic PERFOR CuRV WP! 12108 ISSUE JUNE 1! PIR PASSAGE 83 mm__SPHPERFORM CURVE WARKMAN INITERNATIUNAL LTD. Ft PUMP IMPELLER 610147 WPA 5 aot rs SIZE [Fane 1 TYPE |VANES| TYPE | MATL[VANEG| MATL | 494A 5 t AH [-& feeseo METAL] 762 [METAL | Issuer 2 y | GLAND SEALED PUMP JUNE 19 = ] a BOR RA 7a Wee PASSAGE! ES [ere we poe [er [ Dae] ur Bb 1 Fame saais eal Sam Grn OwaRwar ERO TTD |_Mm._ SPHE vet ti eae dt a fot oar vata fer density, vise 8 IS02SK Clase C1 : For mes fe ere 28s Wadi RTERNA TEAL LTE reserve the gh te chan pom Pel ele ingles vito! voice REVISION: SPHERE NOTE CHANGED & CENTRIFUGE NOTE DELETED. LAST ISSUE: FEB. 1984 REF: TEST 25; Ab-P-947 T0 951LAST ISSUE: MARCH 1986 Ai-17687/ 3 PERFORK CURV WARMAN INTERNATIONAL LTD. FAMIOIG7 PUMP IMPELLER fant WP, SIZE FRAME | TYPE |VANES TYPE MATL] VANEG| MAT'L | 4240A( 5 CLOSEDRUBBER, 762 |RUBBER ISSUE GLAND SEALED PUMP JUNE 4 MOL PASSAGE 86 rom. Fant maine Poon Het at fame ata SPF REVISION: SPHERE NOTE CHANGED, GENERAL NOTES REVISED. CIENCY: I w | ERFIC a} 19 B90 Bi ——- z # 7 ili | ! Hp & 6 i ili Hilt is i ie ni c 0 400 00 300 190 nyLAST ISSUE: MARCH 1984 PERFOR! CURL WARMAN INTERNATIONAL LTD PUMP SIZE FRAME | TYPE te 112A ISSUI He 142 Es AH GLAND SEALED PUMP. JUNE i Fane en a WORE A Ven] AR PASSE marmc_ie barf sn] ee] “0 50 vl Festa woos michrng re CRE OVERRAN MERTON LTE L_mm._ SPI Frame aati a! agents! {lve ‘Stoes AvpWoXDATE PERFORMANCE FOF CLEAR WATS Te tet Tst Sh SO25H Chas C Far mes th th we eeratins a mat, hy mor other afer of ais WARN BER TIONAL UTD, rls urfermancetnd/ermetty er delete impellers ithe notice con REVISION: SPHERE NOTE CHANGED. GENERAL NOTES REVISED. (m) REF.: TEST 3 AND @ : A760013 AND A770726; ESY-P- 1194 AND 1286REVISION: SPHERE NOTE CHANGED.GENERAL NOTES REVISED. LAST ISSUE: MARCH 1984 REF.: TEST 13:A770906 :ESY-P-1302 WARIVIAN [PUMP IMPELLER INTERNATIUNAL LID. 1214) AMT2T EER SIZE FRAME TYPE [VANES] TYPE | MATL VANE MATL PERFOR? CURV WP, {i2A sa | wae su Fra sath met Woe Conve SHOWS APRON WARNAN BOG TEAL LID. rest 60 mae! ; RATING kw | 3] ela my aieoaees esr i ae ch macy ene CORT QwARhaN RTEMATERAL LTD angen. ‘ety vlc FOE Bea WAAGR Fie rate test Stnte SOD Cats C1: Far mee fines far water terete ale met fr ey. wacety bode she iy tl the righ be hang pos performance and/or mety tlete impale wth! tie ie 5 [LOSEDIRUBBER 965 [RUBBER] issut a W412 Fee AH GLAND SEALED PUMP JUNE 1 aL TOR RAK Tab WR PASSA 104 mm. _SPt [rl Hee j “Hi or] bapeya3. BSY 3306 MARCH 1984, REVISION: SPHERE NOTE CHANGED. GENERAL NOTES REVISED, LAST ISSUE : MADISON TEST 830601,2,3 8 4 REF: SYDNEY TEST 3, ESY-P-1255. IMPELLER BAMI4IGT LINER TYPE | MAT'L a MATL CLosep|MeTaL | 1067 [REAL OF GLAND SEALED PUMP WORK WAX t/a ETAL S54 _RUBBER_ 470 sanutarng contre. COPYRIGHT © WARHAN TERNATIONAL LTD angen. ie 200 2» &OO BONN ‘Onn —_REVISION: SPHERE NOTE CHANGED . GENERAL NOTES REVISED. LAST ISSUE: Sm RE aa za mS = = a JULY 1983, A126 MADISON TESTS. REF. 82050105 BSB 2 Ae - WPA 2018A01 ea ome an wa stanly mes fae Fane usTaiy aust be chedel tot ISSUED JUNE 1985 PC PASSAGE SIZE mm. _ SPHERE 4000 ©1200 «1400 1600 =~ 1800METAL OR RUBBER het ol rane attwrnatve Frame sutaibty most be saws. fermions! Tes! athe than vite tor ‘ersiy e/a oe NARHAN ITERMATENAL LTD. renrve the fight te th JULY 1983, REVISION: SPHERE NOTE CHANGED GENERAL NOTES REVISED, LAST ISSUE: MADISON 82050) REF.DESIGN FEATURES: ‘The Warman Series ‘A’Type ‘L' Pumps are a fully metricated range of slurry pumps developed primarily for pollution control and chemical liquor applications. LINERS ‘Completely replaceable liners are reinforced pre: Sure-molded rubber. Metal liners and impellers will be developed according to demands. IMPELLER: Side vanes relieve the head at the shaft seal and eliminate recirculation. The unique patented de- signs of impeller and liners greatly minimize abr sive weer. FRAME: ‘A rigid cast iron bearing housing is aligned by machined surfaces and is axially adjustable on the frame. The frame is 2 rigid iron casting; it provides 8 simple three-point support/alignment of the pump head, allowing for eight discharge posi PUMP SELECTION CHART BEARINGS: Large, heavy duty, grease-lubricated double taper roller thrust bearings and parallel roller drive bear- ings eliminate end-clearance adjustment. Double piston-ring type labyrinth inner grease seals with ‘grease purge fittings give maximum bearing protection. SHAFT: Rigid large-diameter shafts with short overhang minimize deflection and vibration. The drive ends ‘are designed for increased power rating and life. Shaft sleeves of corrosion ‘resistant alloys, and O-ring seals at all joints, protect the shaft. SHAFT SEAL: ‘An expeller-type seal assembly using no flushing water, or an interchangeable packed gland with lantern and restrictor bush, is used. A split gland provides maximum accessibility. - DISCHARGE (1000 m*/h) ue Sw sl wea ae oe * 200 == mn F o | So, Re, Sy, © Se Ne 16 ay, $5 E ey Re a | = a "i 2 a | | a = ae) H 4 ie = = ‘$0081. | /:350 SL [een] S50TUL f| S50 UL Z zg * 7 5 fT +? TI TT USE AS A FIRST GUIDE ONLY de ot 1 ti} se 3 8 eo = oess ep age yp spe pemic A Ca. L C335 on TYPICAL CROSS-SECTION Ve GLAND SEAL RUBBER LINERS CENTRIFUGAL SEAL RUBBER LINERS (oC.(pune DIMENSIONS € y BASE DIMENSIONS SH HEAD {ee eee Pee ee Cie eos Ww UP soos det _| 7o0 | 20 | 90 | 70 | 640 | a0 | 00 | 20 | azxie | at | 300 | 400 | 610 3508 a7es_| 760 | 20 | 9 | 70 | 640 | 700 | oe | 120 | szxre | 420 | 40 | 530 | 682 asosmt [1875 [900 | 150] 125 [Bo | 62 | 780 | 280 | 420 | 32x18 | 500 | 00 | 700 | a7e © [ ssomun eno. [a200 [aso | 50-| 300 -[ 240 | a0s0 | aeo|-a60° | 3ex20 | 50 | 820°] -a70 | 1100 { YL Bs0uL_ 3040 “} 1200 | 1460 | 150 [200 [axa0'| 390 | “aro | 200 | 45x25 | 670 | 600 | 3000 | 2250 | \ _Aldimensions in mutimeters 7] gina DIMENSIONS [INTAKE FLANGE DISCHARGE RANGE TD 4 FY a] Ry] sf uy vy} on | AeTROE poo | on. [Meet [HET poo [roues | 308i Tae_| 450 | 640 | 665 | 35 | 35] seo faz [26 | 800] 590 | a2 | 26 | amo | as _[as0st 2 {aso | nas | 760 | 40 | a0 | cao | a2 [26 | 500 | “sm |e [os [oo fos | ass. __|1098 | 650 | io | 970 | 50 | 50 | 770] a2 [33 | 700 | m0] a2 [as | e701 ae SsoTUL ___|1350_| g00 | 1180 [iew [ss | 55 | oso] 16 [33 | 70 | 50] a6 133 | 800 | os “| eso 3850_| 900 | 1360.[1970 [65 | 65 | 1090 [16 [36 [2000 | az | a6 P35 | 930 | 6s 1. siren ‘Series ‘A’ pumps are manufactured under Other Series ‘A’ Slurry Pumps: license in ‘most major user countries .and repre- Heavy Duty Lf sented in-many others. “High Head |, Their design is coverediby world-wide patents. Pretoea Gravel | IWARMAN INTERNATIONAL, INC. |. 2701.8. Stoughton Rd. Madison, Wisconsin 53716 “Telex: 265-413 x 1 ‘Telephone: (608)221-2261 >CAST. ISSUE: MARCH 1904 _ REF: TEST 2718, 800807 ‘Ab-p -368 REVISION «SPHERE NOTE CHANGED, GENERAL NOTES REVISED, MAT'L 300A METAL ISSUE "ie iterations! Test Stade sy and/or ther atfects af Dettormance onder most er Than vate «core MARMAN TERNATIONAL ine denis LTD. cesnrve the igh te -Sange JUNE 15 u8 Cass C) For mesa impale wit! aati,PERFORM CURVE WPA 350A2 ISSUEL JUNE 19, WARMAN INTERNATIONAL LTD. [PUMP Yrotaer sin [rar] SIZE FRAME | ‘TYPE |VANES| TYPE |\MAT'LIVANE@| MAT'L METAL | 736 oy 1 erangenal ves Show APPROXGUSE POONA FOR LEAR SATO fe Dara Te) Simard SOUS Cas C) For meds ther ap water eeratbons must 34 made Tar daraly, watesy and/or stner ARMAN DTERMATEXAL LTD. resaree Ihe igh! te Change pomp performance md MARCH 1986 REVISION : SPHERE NOTE CHANGED.GENERAL NOTES REVISED. | LAST ISSUE : Refi Tears $72) fla=p-ssa 68WARMAN INTERNATIONAL LTD. JANGED, GENERAL NOTES REVISED. PERFORMA CURVES ESY 79 ISSUED ‘SEALED PUMP JUNE 198 ' sr op fT seo alternatives are necessarily wrallable from watt manufacturing centre. COPYRIGHT © WARMAN INTERNATIONAL LTD. z Seatl hen by a tie wrong 2 Sanford OPS Cas C1 ar mea ze ine ete a aatae ste = a hate mga tou =e = “ a = REE ()MAT'L METAL ws on 5] ean a sc at many cine COPYRGN © wane MIERTOMAL Ta fang eve arrange WATER Te nana Ys} Sout 0250 Cast): Fr mea ‘isesy an _ REVISION. SPHERE NOTE CHANGED, GENERAL NOTES REVISED. i = 1 Ue ee ee s i 05 ,Al-0-1037 on MADISON ESTS. sh0303, 0~ Warman _ SUMP PUMPS Designed for heavy continuous duty, handling abrasive and corrosive liquids and slurries while bed, submerged in sumps or pits. i ee a ge =aApplications ‘The SP and SPR designs, manufactured in popular metric sizes, provide a simple yet rugged range of sump pumps specially developed for: * Abrasive and/or corrosive slurries > Large particle sizes High slurry densities ‘* Continuous or “Snore” operation * Heavy duties demanding cantilevered shafts Design Features Bearing Assembly: Bearing, shaft-and housing generously pro- portioned to avoid problems associated with operation of cantilevered shafts in first critical speed zones, No submerged bearings, Bearing assembly grease lubricated, labyrinth sealed ‘Upper: eter es ‘grease purged; lower labyrinth rotected by flinger. Two-row taper bearing at lower end of housing and parallel roller bearing atupper end to:produce.a robust unit. No bearing end-clearance adjustments required at assembly. Robust shafts, dimensionally interchangeable ‘between SP and SPR pumps of same sizes, metal for SP and elastomer covered for-SPR pumps. Bearing assemblies interchangeable with those ‘used in Warman Froth Pumps and Warman Agitator Drives. Column assembly: Metal syunenical column for SP and elastomer covered for SPR pumps. Split bolt-on mounting platefor ease of.assembly. Casing: Simple bolted attachment to column. Metal casing for SP pumps; elastomer moulded for SPR. In SPR pumpsall bolts fully protected by special snap-on elastomer caps _ Warman SUMP PUMPS -raepenserraeapyene Impeller: Double suction impellers (top and bottom entry) Induce low exial bearing londs: do away with shaft seals, Impellers adjusted axially by means of shims under bearing housing fet. Doop vanes allow passage of large patticles, Metal, polyurethane and moulded elastomer impellers dimensionally interchangeable, Upper Strainer: Drop-in metal for SP; snap-on elastomer or poly- urethane for SP-and SPR pumps. Strainers fit in column opening Bolted metal or polyurethane for SP; moulded snap-on elastomer for SPR. Discharge Pipe: ‘Metal for SP; elastomer covered for SPR. Construction ‘Typical materials of construction for “standard” pumps: ee aoe! (AcidDuty) (Abrasive Duty) = BEE ee [Ea Se cesium lemmeranens, ete | a [i316 Stainless St ‘Note: Wetted oomponentsfor SP pumps ean be madeln-non ‘corrosive materials for SPRpumps they can be madein ‘verlous elastomers, Puices nd deliveries on application. 2 SPR* and SP* Sump Pump Selection ChartAl Main Features of Warman Sump Pumps Bearing Assembly Shaft asomer Covered. Mata A Res Uppor Bearing Seal } fl B a Type SPR Elastomer protected for.acid/abrasive duty, Labytint, Piston Rings and Grease Purge Upper Bearing = “Parallel oer BoaringHousing = __ Lower Bearing Double per Roller a ee “ip Seal and Flinger ao Shims | Forlunpellor Adjustment Column Assembly Mounting Plate Blastomer Covered. »~-Metal Coliamn et ~~ BlastomerCovered Metal Socket Head Protectors elvan Moulded _—— Column Clamp — Elstomer Moulded ‘Wet End Assembly Upper Strainer Elastomer Moulded Metal or polyurethane Discharge Pipe Back Liner ~ toon Neale taal ‘Back Liner Seal Impeller Threed Seal —_°7 Impeller HlastomerMoulded "Metal orPolyurethane Casing Elastomer Moulded Metal Lower Strainer Elastomer Moulded “Metal orPalyurethane Type SP ‘Allmetal for abrasive duty.cy =) Cc— Dim ensions AllDimensionsin Millimeters “Includes Elastomer Joint Ring ene a |e efala |x flu [ode se | aera a sve Paey i | sano] * [s [+ ]av]on [SF] 65°] 300. 3200. 620 {620 | ans [x70 | 265 { es. 90 | os | 32 F550 |.ozt | 200 | seco | o-0, oe] nen [ty he oe oo foes] | ae ‘Nein Qe wi ole Thvthoi ae forthe taco ‘For dimensionsnot shown please contact your local Warman representative. 20. ‘Box "Bax 3 30, 37 ‘Warman International Ltd. ory ‘New South Walse 2064 Australia “SYDNEY ‘Queensland 4106 ‘BRISBANE. ‘Westar PERTE. Tos)o7zasce AQDRLADE [olaneaeez TELEPHONE TELEX (02) 4302000 (07) 2728033 IOURNE fon} a612766 ae[PUMP | wean ERI Jeasn | made tor density, viscosity and/or ettects of solids. SIZE FRAME | TYPE |VANES| TYPE |.MAT'LIVANEQ) MAT'L LOE. 40 pv| sp S [OPEN |S pu | 188 [METAL ISSU JUNE * APPROXIMATE PERFORMANCE FOR CLEAR WATER] For media other than water, corrections must be 2 REVISION? SPHERE NOTE CHANGED. LAST. ISSUE* JUNE 1980 5366. Tan LE REF: TEST. 614-5 BODS3O1AK=P=365PERFOR CURV WARMAN INTERNATIONAL LTD. [PUMP [werner SERIE, [ens] WP, TYPE [VANES! TYPE Ral lls MAT'L. 6S5EL 5 JOPEN Jeu 280. | METAL ISSUI JUNE 1 Frame waning) woe PAssact 30 5 For media other ‘than water, corrections. must be sage torsoeratysie-oaly and atts cto i PUMP”DEPTH D: 19m bR LESS NORE AND] PUMP-DEPIH De ae ee ‘ 4 1 i SPHERE NOTE. CHANGED, LAST ISSUE. : MARCH 1784 REVISION : AM-1875112. Co iM c POLYURETHANE. } METAL REF TEST No.30) Ab:WARMAN INTERNATIONAL LTD. _ | reson CURVE [PUMP ___|_wratin senna [OSH | wp, = TYPE |VANES| TYPE | MAT'L|VANE@! M 400E4 i JUNE 15 APPROXIMATE PERFORMANCE FOR CLEAR WATER|NORM-Max r/minlFRAME RATING] IN PASSAGE { FRAME suitability must be checked for each duly and drive arrangemen 4. STANDARD PUMP DEPTH D=1,5m 2 z 3 s2 z& iz a BE se 7 i 0-19498/2 REF: TEST No 20; Al+P-785,786.__LAST ISSUE REVISION. M=19088 /4 | AUGUST 1989 ) TYPE | MATL 1 SPHERE NOTE. CHANGED. EF: TEST 264; AU-P= 885,886,007 OPEN |METAL ‘For media other than-water, corrections must De made 4or density, viscosity and/or etfects of eolids. 1000 APPROXIMATE PERFORMANCE FOR CLEAR WATER] NORM Maxt/minirname marine‘BULLETIN WGPIA mir or i r Date eyCo — Us Ca ca co Fundamental features of dredge and gravel pump design ‘The Warman Series ‘A’ range of dredge and gravel pumps has been produced from the culmination of over thirty years of pump operating and design experience. They have been primarily designed for the continuous pumping of highly abrasive materials with a minimum of maintenance and high maintained efficiencies, ‘Pump Head: Of uncased design, the main wearing parts are supplied in ‘Nihard Type tl or IV, Chrome Alloy iron, Manganese Steel or Cast Steel, A unique and patented clamp ring arrangement holds the wearing parts togsther and locates them to the adaptor plate, Maintenance is thus extremely simple and the clamp tings also'permit the pump discharge to be positioned at any angie required to suit the installation, The Dredige-Pump range Type ‘D’, has been designed for low head duties such as hopper dredging, barge ‘loading and similar low dischatge head operations. ‘The Gravel Pump range Type ‘G'., has been designed for high head duties such as long distance pipelines and high static discharge heads. This range can be‘used for either class of operation, Both types of pump can be used for any abrasive solids too large to be handled by the: Warman Series "A! Slurry Pump range. iners: The only iner as such is the back liner behind the impeller. This is supplied in-any of the aforementioned wear-resistant alloys. AAll the mating faces of the weartesistant paris are precision ‘taper-ground to ensure the gap-free face 10 face fitting essential when handling abrasive slurries. ‘impeller: Of closed design and supplied in any of thé aforementioned wear resistant alloys. Side-sealing vanes on the: shaft side of the impeller Partially relieve the pressure on the gland and also assist in'the exclusion of solids tothe gland Si ava “Sat BaGHGh deatocinn wie: suction side of the impeller eliminate leakage back to the intake through the running clearance of the impeller. The special shape of the impeller and the casing combine with the sealing vanes to exclude abrasive solids from the running clearances and long {ite of the wearing parts is obtained, Shaft. Seal Assembly: For normal dredging duties a packed gland with a lantern restrictor bush for flushing water is fitted. For high suction lifts, a Neck Ring, Ring ‘of Packing, ‘Lantern Ring is substituted for'the Lantern Restriction Bush. All shait sealing assemblies are interchangeable. A split gland is, used which together with the open tiree-point attachment of the: pump head to the frame, provides maximum accessibility for inspection and gland packing replacement. For full details see page 3. Release Collar: ‘On ‘G’ and 'H’ frame pumps a split release collars fitted:on-the bearing side of the shaft sleeve. This collar is designed to be easily removed whilst under the high axial compressive load imparted by the impeller tightening onto its thread. ‘Thus:when impeller removal is necessary, the collar can be temoved and the-axial load on the impeller threads reduced to zero. ‘Bearing Seals: Double piston ring type labyrinth inner-grease seal with external labyrinth for dirtexclusion.are fitted t0 give maximum: protection to:the bearings. Shaft Sleeve: Acorosonresistanthadeibda alloy sleeve with ground finish" cylindrical-surface is'common to‘al* shaft sealing assemblies.and ‘protethe the shen -anderall conditions of operation. O-ring seals at all joints prevent ingress of liquid to the shaft. Shaft: An extremely rigid shaft of large diameter with short-overhang to impeller eliminates deflection and vibration under all conditions of use and-ensures trouble-free ‘operation of gland'packing when employed on high head single stage or multistage duty. The drive end ii adequately designed to transmit the full power required for maximum head and throughput. Bearings: Large, wide, heavy duty, grease jubricated Timken ‘taper roller bearings with grease nipples are fitted, The bearings are more than ample to carry all radial and thrust loads at:maximum pump duty and hhave an unusually.large life factor Bearing Housing: The bearings are contained in a rigid large @ameter close-orained iron casting having two external ‘machined sutfaces which sit in the frame. The housing is axially adjustable in the frame and clamped to it by four large bolts bearing through heavy clamping washers on lugs on the housing. Spigotted end covers close the housing, carry the bearing seals and provide by shims for the prope running adjustment of the taper roller bearings. Removal of the clamping pads and washers enables the bearing assembly to bt quickly lifted from the frame. Fram The frame is.a simple rigid and functional iron-casting or-steel fabrication having two semi-circula machined pads to support and aligi the bearing housing.-A screw of large diameter is:provided in a convenient position ‘below the bearing:housing ‘or axial location of the bearing assembly. The fram: provides a three ‘point suppiort any spigot location for the pump head sby-means of bosses:and through alts of llrge section. Four tappe: ‘hgles"to"provided to take the ‘mdtér dupbortabelis for ~-overmounted motors,iin-trame size tip to and inciudine TE., Variations in ' Shaft sealing arrangements 028 029 O44 045 063 064 067 075 o78 "4 17 18 Expeller Expelier Ring Gland Gland ‘Bolt “Lantern Ring Impeller Sealing *O'-Ring Neck Ring Shaft Sleeve ‘Stuffing Box Packing Ring Shaft Spacer ‘Lantern Restrictor For each specific pump application, the choice of shaft sealing arrangement should be referred to our Technical Sales Department, where expert advice on every aspect of solids pumping Is readily available, 1, Water Se “or all suction duties and for: duties where the positive intake head exceeds 25% of the Total Dynamic: Head, then a water sealed gland arrangement is required. ‘This arrangement is of conventional stutfing box design. In the front of ‘the stutting box is placed a lantern restrictor or Neck Ring, Ring of packing, Lantom Ring, followed by ows of packing. ‘The ‘Lantern Restrictor fit- up is standard ‘for ‘Warman’ Dredge and Gravel ‘Pumps. A supply of clean water at a pressure of al least 35 kPa (5'p.81) abova pump discharge is Tequired and ‘above pump discharge Is. required and the following capacities are recommended: Fame Jale]clole]r [a |x ‘Quantity gpm |2{a]s fr2|16]20/30 [40 Lives pm. | 9 [76 [s6|ss | va]ot jreehiae 2. Centrifugal Se. This arrangement comprises a C.l orhard metal expeller running in an expeller ting-of like material, and is suitable for most gravity fed ‘slurry “pumping applications. Where ‘the positive ‘intake ‘head exceeds 25°. of the Total Dynamic Head, then‘elther-a differential type impelier or water seal gland should be fitted. The expeller, in-conjunction with the expeller vanes on the back face of the’impellersensures a completely ‘leakproof shaft:seal with ‘the great advantage of requiring no gland water. When the pump is stationary, Jeakage is prevented by grease lubricated packing with-a neck ring, lantern ring assembly.a DREDGING WITH ELECTROSUBMERSIBLE PUMPS | Warman Submersible Motors, close-coupled to Warman Gravel Pump Heads, introduces economical mining to inaccessible hich grade ore deposits. These high output units operate 24 hours:a day under the most i] arduous conditions, and their success has led to applications in many ; other industries. Pump sizes 6/4-D-G, 8/6-E-G, 10/8-F-G, 12/10-F-G, 14/14-F-D. Motor sizes — Up to 350 H.P. For further details refer to Bulletin WES/3. - DREDGING SERVICES ‘As well 2s providing pumps for the dredging industry, Warman International also design and manufacture custom built dredges of the Suction or Suction-cutter type. | 700 ‘ton ‘per ‘hour floating Dredge/Wet treatment plant engaged in mineral sands mining. This plant utilises an 18/16-G-G Warman gravel. pump with 870 1.P. .driving motor and vee belt BE oS ae 4 oe n | q U | Wo Sy = Scy LAST. ISSUE: FEB, 1979 WP, 108A ISSUE GLAND SEALED PUMP JUNE 15 WRK AK e/a | Passage m0 578 _REVISION SPHERE NOTE CHANGED. GENERAL NOTES REVISED ret: TEST 1966 ther tha water SARWAN DTERIATIOWAL LTD. resurvehe-Fgh be ehange-punepeteem ‘orrechon mest aching cnire. COPYRIGTT © WARUK ATERATONAL LTO |_-mm. SPH Watt anal Test Standard 1S025¢0 lass C): Far mein née Nor denaty« visaaty ant ol abd, ante oity wt tele pale vita! saia) SPHERE NOTE CHANGED. GENERAL NOTES REVISED LAST ISSUE: OCT 1961 REVISION Standard BOISE Class C) : Far wes -and/er motty or delete inpelers ios tice WPA T210AT ISSUED JUNE 198 PRL PASSAGE St 22 mm. _SPHEt REF ESY 4009/5PUM WARMAN INTERNATIONAL LTD. PERroRN o PUMP IMPELLER — FD14137 | WP? size [FRAME| TYPE [VANES] TYPE | MATL]VANEQ) MATL 14148 1/1 ni CLOSEG METAY ISSUE SEALED PUMP AUG 4 FRAME WORK MAX. ¢/min HIN. PASSA f nn wif a me 127 i et ethene . oy eae (ORVRGAT © WARN ATEDATOUL TTD] _mm. SPH Delerasre ade £ Zl Zl irra U8 {| 3a ao Ue gs Te in L (EFL UK TEST 290 8 ART TEST 3U 4 Cc ‘The Warman Range of Froth Pumpsis the result of many years of design and operational experience. They are designed to handle frothy pulps from flotation circuits but they may also be used for normal slurry pumping. DESIGN AND CONSTRUCTION: ‘These pumps were developedto handle large capacities of froth generated in flotation machines in metalliferous and coal flotation circuits, pee ‘The basic principle of the pump ‘operations to de-aerate or Partially de-aerate the froth before ‘itenters the pumping head. This isiachieved by:using a tangentially- ‘ted hopperinthearrangement, “sothat the large capacity hopper ‘becomes an integral partof the pump. The frothy pulpenters the ‘cyclone hopper tangentially and ‘spirals around thewall ofthe cone. “This actionis further assisted.by ‘the rotation of the pump impeller inthe same directiofias the frotii flow. Entrapped airis centripeded tothe centreof the hopper and “escapes tothe top. These froth ‘pumps will, in some instances, have handledtwice as much froth - ‘a5 competitive pumps, ‘These pumps canbe supplied with ‘Rubber or Metal Liners, Ni-Hard or CA. impeller. Pump Casing ‘Standard Hofizontal slurry pump partsare ufilised—Sories A’ Parts forthe high head (Type AF) -modelsand"S.C- partforthe Jow/medium head (Type F) -motlels.”A.cast iron casing, spliton the horizontal centreline, servesto - 'Supportand correlate'the various : iner combinations suited toa givenduty. The two halves ofthe ‘Casing are drawnitogether by large bolts, two of whichensure accurate axial alignment. ‘The pump head is bolted and ‘spigotted to the underside of the ‘tank; the discharge branch may ‘occupy any one of eight roumferential:positions, - Ampell Liners Interchangeable pump casing liners can be supplied in Ni-Hard, Chrome Alloy tron, pressure- moulded Natural or Synthetic Rubbers such as Butyl, ‘Neoprene’, etc. Where hard ‘metalliners are used all mating faces are precision taper-ground to ensure gap-tree face to face Titting essential when handling abrasive slurries. Alliners havea ~ unique profile which greatly. minimises wear when pumping rasive slurries, Ampeliers, whichare of semi-open ‘design, can be supplied in any abrasion or corrosion resistant ‘metal alloy. Expelier vanes onthe underside of theimpeller exclude solids from therunning clearance ‘thereby reducing weet of the ‘impeller and finer, Bearing Housing _ ‘ ‘The bearings ere contained ina ‘rigid, close-grained cast iron ‘housing. Four support feet enable “the housing to be bolted to cross ‘members inthetanktop and adjustment of impeller sunning ‘clearance is.achieved by raising or Joweringthe housing onthe four Beatings ‘Massive, heavy-duty, orease- lubricated, taper-roller bearings ‘ate fitted andsare ratedto ensure Jongilfe. ‘Bearing Seals Double, piston-ring:type, labyrinth inner grease seals, with external labyrifth fordirt exclusion,are fitted to: provide maximum ‘protection to the'bearings. ‘Shaft ‘The rigid mild stee! shaft maybe -coated in natural-orsynthetic tubberto resist corrosion or vabrasion. ‘Motor Support Assembly ‘Thisis a-standard fitting tothe “bearing housing fornormal-vee “belt drive application. ‘Tank ‘Thetankisamildstes!plate fabrication which-can berubber- lined ifrequired and supports the “bearing housing and provides ‘cofrectiocationorthe pump ‘head. The complete unitis ‘supported on three integral legs.PRELIMINARY SELECTION CHART ‘This chart is for general information only. For specific recommendations, Please contact your nearest Warman Equipment Branch Office, Licensee or Distributor, (urea du) 0 ere sy et st met ee misees + pp were ey aw ——- ae po mer Te ag mee ET mel ae t ‘(uletu) O- furet'sn) 0 Pane ¥ weet ee PST a ee ee T ia Moe eae et pee te oe emg r | or, 3| TYPICAL INSTALLATION Hood Office: :0. Box'51,. Artarmon, P.0. Box 1, Rockies, P.O, Box 212, Cloverdale, P.0 Box 130, Kilkenny 43 GlenvoleCees,, Mulgrave ‘Typical Warman Froth Pump installation‘operating inthe Mining Industry a WARMAN INTERNATIONAL LTD POSTAL ADDRESS New South Wales 2064 AUSTRALIA ‘ueersiand 4105 Western Australia 6105 ‘South Australia 5009 Viewors 3170 city ‘SYDNEY BRISBANE PERTH “ADELAIDE ‘MELBOURNE TELEPHONE 402) 439 2000 07) 277 3635 (02) 65.4166 (082) 68 2522 (03) 561 2766 Teuex ‘20711 ‘40303 97218 8017 34308PERFORMA CURVES ESY 7937 ISSUED JUNE 196 For media other than water. corrections ‘must be made for density, viscosity and/or effects of solids. NOTE CHANGED, AUGUST 1977 Last ISSUE REVISION 1 SPHER aRISSUED JUNE 196 4 For media other than waler, corrections must be 4500 20 APPROXIMATE PERFORMANCE FOR CLEAR WATER|NORMMAXT/minFRAME RATING| it made for density, viscosity 2nd/or effects o! solids. TE CHANGED __ GUST 1981, NO? RAGE SnCo _REVISION SPHERE NOTE CHANGED, “LAST ISSUE: AUGUST 1977 1) WARMAN INTERNATIONAL LID |PeRoem PUMP IMPELLER RAFA127 LINER SY SIZE FRAME | TYPE |VANES) TYPE |MAT'L|VANEQ) MAT'L 793t ; 5 |OPEN| PU | 381 |METAL | ISSUE 4 RV AF 2 : S e ~ | JUNE 19 APPROXIMATE PERFORMANCE FOR CLEAR WATER|NOmiMAXRPM|rrame nating] PI PASSAGE For ‘media olher than waler, corrections musi be = 55 ‘mage tor densiy. viscosity and/or effects of solids 4050 40 mm._ SPH FRAME suitability must be checked for each duty and drive arrangemer Tha BEE THM Th H ttt | t Ht oh it T eye ty st HH tis { tit 40} REF: Prebicreo“LAST ISSUE, AUGUST 1977 | PUMP | menue sare? | une | Egy Jvaneg| waTL | 793 ISION.: SPHERE NOTE CHANGED, RE “REF. PREDICTED.oC: fs PERFORM/ WARMAN INTERNATIONAL LTD. CURE [PUMP | _reaamenem [one | Egy SIZE FRAME | TYPE |VANES) TYPE | MAT'L|VANEQ| MATL 7974 5 | open| pu | 571 [METAL | 1ssuer JUNE 191 APPROXIMATE PERFORMANCE FOR ‘CLEAR WATER/ WORM MAX F/min)FRAME RATING] MIX PASSAGE S For media other than water, corrections musi be made for density, viscosity and/or effects of solids 650 mmm. SPHE rrangement z pad BE Bel oe = 4 | | it =| an). 400. 48D RO aR7 BOMBAS CENTRIFUGAS DE POLPA GEOFF MOORE B. ENG., M.I,E. AUST. ee MARIO BELBUSTI FILHO ENGENHEIRO, M,B,A. _ a tune deze earsceed ee 4 = 7 fa S 5 = -) € a FORMULAS E NOMENCLATURA.. FIG.1 FIC.2 FIG.3,4,5 FIG.6 FIG.7 FIG.8 FIG.9 e10 FI¢.11 FIG.12 FIG.13 FIG.14 BOMBAS CENTRIFUGAS DE POLPA INDICE _ INTRODUGKO...eeeeeeeeeeee ness PROJETO DE BOMBAS DE POLPA. MATERIAIS DE CONSTRUGKO.... 7 EFEITOS DA CONCENTRAGAO DE SOLIDOS NO. DESEM— PENHO.DAS.BOMBAS... 2.2.0 eeee cece ec ceee 9 VELOCIDADE DE TRANSPORTE NA TUBULAGKO,...... 12 PERDAS POR ATRITO NA ‘TUBULACAO.... 13 EXEMPLO DE ESCOLHA DE BOMBAT...... 14 EXIGRNCIAS DE INSTALACAO.. bee AS EXEMPLOS DE INSTALACOES DE ESTAGIO MOLTIPLO. 21 23 BOMBA DE POLPA REVESTIDA BOMBA DE DRAGA CURVA DE SISTEMA EFEITO DA CONCENTRAGAO NA ALTURA CURVA DE PERDA POR ATRITO P/POLPA DESEMPENHO DA BOMBA -COM POLPA. WELOCIDADE LIMITE DE ASSENTAMENTO. GRAFICO DE ATRITO EM TUBOS GRAFICO PARA SELECAO DE BOMBAS ‘CURVA DE DESEMPENHO ‘DA BOMBA. ANSTALAGKO PIPICA DE BOMBA a * *a toed em amed SE iol heme = ted fal Ce Ga / wa & & fone Ge GOR. HOORR. Engerhelro, M.I.n. Australia MARIO BELDUSTI FYLIID. Engenhelro, N.B.n. DresiL BARYAN-IERO EQUIPANEWTOS LIDA, suniio BE ISTE Ee. 2.0- INTRODUCKO. | As bonbas centr{fugas de polpa represcntan im Amportonte papel no transporte bidrSulico de sé1idos. Elas sfo usadas nu ma ampla variedade de aplicagies desde a dragagem por suc¢So, Gesaguamento de .minas de vata aberta, transporte de polpa em usinas de processanento de Ininrios,a0 bonbeanento a longa * “distancia com alta taxa no flexo de conc’atrados e xejeltos - Avcrescente demanda de bonbas de polpa na indistria minetra es tA promovendo um desenvolvinento continuo no projet de bom = bas centrifugas de polpa para auncntar sua resisténcta ao des gaste por abrasio © reduztr os custos de manutengio. Confiab! lidade, Ionga vida G11 e facilidade de manutengho so impor- tantes pera reduair 6 tempo inative que pode caucar custosa * perda do produggo. 0 custo inicial de capital e/a eficiencia hidraulica sé0 apenas ‘de importancia secundaria no projeto e escotha de boubas de polpas '2.0- PROJETO DE EONBAS ‘CENTRIFUGAS DE POLPA -PROJETO DE BOMBAS CENTRIFUGAS DE POLPA > CoRforme comparado con fluido linpo, as mais importantes Vexigénclas adicionais para manuseio a polpa ‘com honbas cen - ‘trifugas resunen-se cono segue: : I + As pegas devem ser construtdes de wateriais resistentes 3 ebrasio. Tals materiats exigem o wo de métodos especials Ge montagen e fixacio. AI. Mator espessura das pegas, se necessirio. UiT-Passagens mais largas sho necessarias para evitar bidguan AV. Deven ser evitadas folgas distintes de escoanento. ¥V . E necessario projeto especial da vedagio ao etxo. Vi. Binos ¢ mancais mais fortes S80 exigides para aconodar ro. tores mats pesades © possivel Falta de estabilizacio ae wide a desgaste drregular. © malor tananho dos rotores das borbas de polpa resulta em aumento de carga lateral devi- do.3 distribulgao assinétrica de pressio na carcaga. © Befetto geral de passagens mais Ierges © aletas mals grosses ® que os rotores éa bosba de polpa tEm menos aletas do que de ‘utre modo seria considerado condi¢ao mals favorivel. Isto , vem conbinagao com a maior superficie zacdeclaa do rotor e car fegas resulta usa altura un pouco menor para a mesma velocida| ‘eer i ia ter! Laem! bom ew Lowe “Go periférlea e eficléncta um povco menor. -2- 2.1- Construgio ga carcaga @a Bomba, ee "Para atender economicanente 20 amplo campo ée necessidades do bonbeanento de polpa, € necessiria una quantidade do constry gdes alternativas de carcaga do borba. Os dois tipos principals @e carcagas de bonba disponiveis slo © tipo de carcaga revesti- ac © tipo de carcaga do metal duro sem revestimento, Garcaga de Borba do Tipo Revestido Este ‘tipo do carcoga ae bonba compreends um casco externo @ividldo na linha de centro vertical. : © Casco externo suporta varios tipos ée revestinentos re - sistentes B abrasdo, Boxbas de usinas de processanento de ming- rio so habitualnente construtdas desta forma. Una boiba Ge pol pa tipiea incorporando este tipo de carcaga € mostrada na Figu- xa 1. As principats caracteristicas desta carcaga é bonba sao: X= 0 casco pode ser montado de forna intercenbigvel,tanto com xevestimentos de ferro duro ou de borzacha mold2da ou uma conbinagao de arbos.“Esta caracteristica tem muitas vanta — gens operacionais, inéluinds as seguintes: = Boribas simtlares podem ser usadas em toda uma usina com a escolha do melhor material de revestinento adéquedo para ca Ga servigo. 0s estogues de pegas scbressalentes © as progra mages de manutengdo ¢ treisianento sao portant simpli tica- dos. = Bmbos os tipos de revestimentos podem Ser testados em ser wigos que fen pargem a divides, para determinar o meThor ma terial, para destmpenho Stimo. ‘a usina entra em functonamento, revestimen — tos. de ferro endurecido podem ser totalmente montados para’ evitar dano por qualquer material indesejével deixado nos tu bos, basculantes e regueiras durante a construgio da usina. aps estar a usina funcionando bem, revestimentos de “borra— -cha podem ser -colocados para substituir os revestimentos de metal onde. necessario. A. Revestimentos de borracha sSo revestimentos moldaos subs — tituivels que sio simplesnente Mgaaos ao-casco por pinos ais revestinentos sao faclInente xenovivels © factlitan a cpanutengio. Algumas bonbas revestidas de borracha tem a borracha unida’ no casco da bonbaiem forma de Jengol e isto tem a desvanta- gem de gue © operedor pofera nio sebef quando a borracha es ‘tA totalmente gasta até que un furo se faca também no cascoi Clot to resvltam em-que © vazanento seja detet&ivel antes do cas- co ser danificado. I11.0s revestimentes de metal tém juntas conieas retificadas en tre partes metSlicos desgastivels que se ajustam para dar uy tha Jungao metal-a-retal justa e suave na face em contato com a polpa. Os anéis de vodagio entre os conponentes de metal! endurecido estao situados bom longe @as superficics de des- geste. Os ‘revert inentos. de motal nao conti ‘conetorcs enbu- tidos portanto a resisténcta do revestimento nao € prejudi— cada c os custos de substitulgo slo mantidos em un minimo. IV, As metades do casco sao mantidas juntas por um nfimero mini- mo de parofusos grondes que tanbém situam as metades una em referdncia A outra. Isto contribue para a faclligade de mon tagen p manutengao. V , Servigos com alta pressdo:poden ser atendidos com cascos de alta resist@ncia gue suportam pegas de desgaste de projeto! padrao. Assim, 0 uso’de material de desgaste de alto custo! € mantido no nivel minim. | Carcaca de Bomba do Tipo Metal Endurecido Bonbas constraidas com una carcaga dé ferro endurecido bomba sto: : , X. Todas as faces de encaixe das pecas xesistentes ao desgaste 880 conicas retificadas para garantir o ajuste face-a-face, livre ‘de folge que € essencial ao manusear-se polpas sbrasi vas. Os anéis de vedagdo,"0" esto situados bem longe das su perflcies de desgaste. ‘AI, As pegas de desgaste de metal -endurecido nao tém conctores* enbutidos. ZI140m simples @ispositivo de anel grampo mantem unidzs as pe- ‘gas de desgaste © posiciona-as na placa adaptadora. A des- ‘montagem e nova montagen @a carcaga da bomba € assim extze- manente simples ¢-os anéis grampo pernitem tanbém que a des carga da borba seja posicionada en qualquer Angulo para ade ‘quar-se 3 instalagio. Rotores de modelo fechado sao mais comumente usados em bon-ed ele rl (eet mm. arr. rentes earcagar de bonba, Censcqucntemente, @ Importante gue coda estrutura seja montada de modo {ntercabiZvel com uma * quantidade éo conjuntes de carcaga ae bomba, Tal intercanbi- abilsdade proporciona a0 usvSrlo maior floxtbillasde, cupact tando-o a cobrir una grande fatxa do servigos de bonbesmento ou alteragdcs de servigos, con um m{nino do tamanhos de es — truturas © a menor despesa em estoques ée pegas substitu — vols. Cono exemple, una bonbe tendo carcaga de descarga do 75 mn de dfSmatro fornecendo $0 Mitros/segundo a $0 metros, po- de Ser montada muna taéntica estruturac conjunte de ihancal* cone uma bonba tendo una carcaga de descarga de 200mm forne- endo 400 Hesse seats, a 20 metros. as principats caracteristicas a projeto exigides paraos con Juntos de maneal de bonba do polpa so as seguintes Os mancais © eixo deven éstar contidos em un confunto he car tucho conpleto que pode ser fackInente retirado as borba..te to permite © rfpido Intercénbio de conjuntos ge mancais a ser feito e os mancats desgestados podem ser substituidos sob con Aigies linpas pa oftcina a0 anvés de na usina. peste nodo © tempo Inativo devido & falha do mancal € zeduzide mantends “se un conjunto de mancal scbressalente em estogue para cada tanamho @6 estrutura de borba. Pevido & severas condigces encontradas por bonbas de polpa , PrecaugSes adcquadas deven ser tonadas para impedir a entre~ “da de pd ou liguido nos mancais. Tanto a lubrificagko por gra #2 ou Bleo, pode ser usada nos mancais. Devido 3s baixas -ve— Joctdades eperacionais das bosbas de polpa, a lnbrificagzo * ‘com graxa € bastante adequada e tem a vantagem de ajudara im pedir que material estranio entre nos mancals. Vedagdes 1ab4 xinto 580 couumente usadas © poden ser equtpadas com niples* engraxadelxa de modo que.en séveras condigdcs operacionais a graxa ajuda a vedar 0 conjunto do mancal. Este método de ve- dagio de e1xo encontra-se 4lustrado na Figura 1. Os mancals devem ser reforgados a tex capacidade suficiente? para fornecer uma vida Gtil de mancal calculada em, no mfni— m0, 30.000 horas scb condicgdes normais de servigo. Un eixo * Xigido Ge afametro grande & necessArio para acomodar .os pesa dos rotores © possivel Sesequilibrio Gevido ao desgaste desi gval do rotor. Em bonbas de maior ‘tamanho-a retixada do rotor pode tornar — se mais f4cll tendo-se um colar Lipartido, montado no lado do mancal da luva do eixo. 0 colar deve ser projetado para ser* factinente renovivel enquanto sob a alta carga compressiva a xial transmitida pelo aperto do rotor em sua rosca. Assim , quando 6 necessaria a retixada de um rotor desgastado, © co-_ der pode ser’retirado e a carga axial “nas xoscas do rotor a ‘@uzida a zero.=3e + Ua modo fSct1 para ajustar axtoluente © congunto completo de elxo-e moncal eve scr previsto para pemitir © ajuste da fol ae - ga do rotor conforko @iscutido anterlormento . rt . * 7 2, S " 3.0- MATERIAIS DE coNSTRUGKO a Ee - = : Multos fatores influcnctem a cscotha dc naterfais para par P : tes de desgaste das bombas de polpa. Alguns destes incluem o tama 4 nho, dureza © formato dos sdlidos em suspensio, a corrosividade , f ss LE temperatura do Ifguigoya velocidade eo consuno de-enérgia da bom ba. | 0s materiais mals comomente usados para Proporctonar resis - o 2 t3ncia & abrasio nas bombas de polpa sao: e Ch + Elastoneros. Si UJ Mees wiporces Tundlacs da Aga endurecias, te 3.1- Blastoneros mo : Borracha natural 6 © elastomero mais amplanente usado,com va = xlas borrachas sintéticas e poliureteno, sendo empregados en i menor quantidade. EX. Borracha natural : : a Co es ee ae Lh A capacidade da boriacha de d-formar-se elasticanente sob o. eee ee 4 Smpacto das. particulas sbrasivas sesulta-en -proporcionar ‘uma nr boa yesisténcia a abrasio, contra particulas finas de s6li - as ave dos. O'tamarho maximo de particula ende aborratha deixa de pot ser econdmica, depende de muitos fatores, fm Us ‘amanhos maiores de bonbas revesticss com borracha podem a — fe ceitar sélidos de tamanho maior se @ espessura do xevest{men | to @e borracha € sufictente para amartecer o impacto sem tri. turamento, Particulas de tamanho at® 12 mm podem ser bombea— @as se as particules forem de formato arredondado, entretan- u to a borracha € principalmente usads con particulas de menos 0 que cerca de 3 mm. ‘Onde 2s condighes S30 melhor adequatas para seu uso, a borra cha fornece resisténcia muito melhor ao desgaste do gue os ferros de liga mals dura. Por exempto, una bonba ae 100 mm. manuseando 200 toneladas por hora # arela silicto numa pol- pa contendo 60% de sG1idos por peso, com una forga de entra— Ga de 75kw proporciona «uma vida til ‘de menos do que 600 ‘ho- zas com Zevestinentos. de Ni-hard esdurectdo, enguanto os re— -vestimentos €e borracha natural preporcionam vida superior a '6000 horas. (7 Ct A borracha ndo deve ser usada onde ela possa ser rompida por #O1idos afiados na polpa ou por refngo. Onde slo usados re — ‘vestimentos Ge borracha ‘ou rotores € importante impedir gue ebjetos estramhos caiam dentro dos tangues da bonba. Uma cha ye Ge Fenda ou barra de soldayen golem xacgar un revestinen- saat ne eae DRT eae ees Chtam fred al lea I tk ‘ tem) thom! Lee! co J toate! bas de polpa, pots n3o sio tio sensSvcis & perda de @csempenho, quando ocorre desgaste no espugo de folga entre © copuz frontal @o rotor © © revestimento do casco. © desgaste nesta regio po- do Ser compensado pelo ajuste axial da folga de eScoamento en — tre © rotor @ 0 casco no lado de entrada. Verificacis © reajus- tagem pertédica da folga do rotor garante mixima vida Gti1 das* pegas- Um mefo fSctl para ajustar axialmente © conjunto de man- eal & portanto nocessSrio, Para revestimentos de borracha as folgas diantetras dovem * Ser levemente matores-do que o tamanho normal da-particula né- zelma que est& sendo bonbeada. Para os revestimentos de metal, folga diantetra pode sez mantida en un winino. Aletas laterals auxilares podem ser providas no capuz dian teiro e trasciro do rotor. Estas aletas de bonbeanento produzem @ pressao da mesma ords: gue a prossio produzida pelas aletas de orbeanento do rotor. O efeito das aletas diantelras € tender“a Ponbear de volta qualquer polpa que entre no espago de folga en treo capuz Alanteiro e © casco. As aletas traseiras atuam ao mesmo modo e tendem a reduzix a presslo na vedagio do eixo para aproximadanente a mesma presso que na entraéa de suct3o da bom ba. A quantidade de sdlidos sbrasivos,entrando na Grea de veda- $80 do eix0,8 assin minintzada © 0 dcsgaste excessive da veda ~ g2o-do-elxo € inpeaido, = VEDAGKO DO-ETXO Rescolha do tipo mais edequado de vedaglo do eixo para os servigos de bonbeanento do polpa 2 importante para minimizer a quantidade de manutengio necessria. As trés principais classt— ficagbes de vedagao de eixo usadas slo as seguintes: I . Vedagio de Guarnicho Sobreposta Este € 0 tipo mais antigo de vedagso.e pode ser usado com ‘sucesso Para vedar contra polpa com a condigao de que un flu xo de Ggua de escoanento limpa seja fornecido para impedir? ave 2 polpa entre eh contats com a suarnigio sobreposta Des te modo, a vedagao sobreposta estA vedando apenas contra a gua de enxague linpa. A gua de enxague deve ser tio Limpa guano possivel para nintmizar'e desgaste de guamigéo © In va do €1xo. Una pressio de ‘no minino 35 KPa acina da pressio @e Gescarga da bonba € extgida para evitar a vazio de retor no da polpa. Para @ boa operagao da guarnitg30,0 exo da borba deve ser ro ‘usto, defxando que a carga em balengo do rotor nigo produza ‘® deflexao:e vibragao do eixo da caixa de vedacio. IE. Vedagao Centrifuga Numa bomba vedada centrifugamente, um pequeno rotor, algu —J ft Nad Loo Ba oo h_ b -s- may vezes donominado um expulsor, esté situado nuna ciara se parada atras da cimara principal da bomba, © expulsor tendo = onbear do volta qualquer vazamento que possa escapar por trés 0 rotor c assim impede a polpa de alcangar o eixo quando a bonba est operando, A presso desenvolvida pelo expulsor a - tua em sérle com a pressSo desenvolvida plas aletas trasel - yas do rotor para produzir wma pressio mator do que aquela de senvolvida pelas alctas ae bonbeamento do rotor. Providenci — ando-se ‘para que a pressio na entrada de sucgao da bosba scja menor do que a pressio desenvolvida pelo expulsor, a vedagio! centrifuga sera eficaz'e a bonba quando funcionando operara * sem vazamento, mesmo se nao for prevista vedagao de elxo a~ tris do expulsor. : Loe decd; velenente quando a borba n&o est& funcionando, u ma vedagSo auxilidr de eixo deve ser fornecida. Dols tipos .de vedagio auxiliar comumente usados so guarnigao scbreposta Iu brificada con yraxa ou vedagdes con borda de borracha. As princtpais vantagens do vedagio centrifuga sobre a vedagio sobreposta com fluxo de Agua sido: "Nao € necessrio suprimento de agua para vedac2o. + N3o ha vazamento 6 e1xo quando a bonba esta funcionando. = A polpa nao € diluida pela Egua de vedago._ 5 fA manvtengao da’ luva do e1xo © da gaxcta de vedagao € redu- pide. ZII.Vedacio com selo mecanico Quando essencial que 0 vazamento seja totalmente evitado | entio a vedago mecanica fornece una solugdo. Entretanto, ou 0 de vedagSes mecinicas em servigo: de bombeamento de polpa* fol conseguido apenas com sucesso limitado. Os sdlidos devem ser impedidos de entrar na Area da face de vedagao por meio de vm arranjo de enxague con 1iguido limpo. Certas vantagens foram relatadas por operadores usando veda — gées mecanicas com faces de vedagao de carbureto de tungsté — nio, entretanto de modo geral, as vedagbes mecSnicas ténas se guintes desvantagens: 2 ~ Alto custo 4nicial. - Componentes frgeis, exigindo extreno ‘culdado no manuseio , ‘montagen e -operagao. ~Habitvalnente € necessirio desmontar completamente a carca- ada bonba para conserter ou sibstiuir a vedagao. 2.2-Estrutura suporte © conjunto de mancal ‘Cada estrutura de bomba e conjunto de mancal tém capacidades” @e veloctdades e torgue que podem adequar-se a wma variedade* Ge wervigos para bonbas abrangidas pof uma quantidade ae aifea q a i oe ees (oe ce -8- Fi 0s rotores do borracha tén froquentoncnte svcesso apenas onde as voloctdades s3o batxas, a entrada de forga é baixa e os 53. lidos sfio finos. Muftas eplicagdcs si0 tratadas de modo mais® econénicb por bombas xevestidas do borracha com fotores do fer xo endurecido. Onde a entrada de forga & alta, os revestimen= tos do borracha podem fathar devido as pulsagdes de encrgin * entro da bomba causarem aquecimente da borracha enbaixo da. sua superffete. Isto resulta no amolecimento e rachadura no ££. nal da borracha, Desecbriu-se gue os rotores nao devem funcionar com uma velo- cidade periférica maior do que 30 metros/segundo se quisermos evitar rachadura nos revestimentos de borracha, As velocida- des periféricas para os rotores de borracha estip normalmente Uimitadas a 25 metro/segundo devido &s limitagdes mecAnicas do material. a Borrachas Sintéticas As borrachas sint&ticas nao so t&o resistentes & abrasZo imi da como. so as borxachas naturais de boa composigdo. Entre- tanto, onde hidrocarbonos ou outros produtos guimicos estao * presentes ou quando a temperatura do fluido excede a 70°C, en tio & necessirio © uso de uma borracha sintética. Algumes das borrachas sintéticas em uso sao neoprene, butila, nitrila, hy palon © poliuretano- & \ © poliuretano parece ser Gtil para Servigos de rotor onde as Ii. mitagSes mecanicas impedem o uso de borracha. Em certas apli- cagdes, descobriu-se que o poliuretano proporciona maior vida Stil do que a borracha, entretanto ele nao substituirs a bor- racha onde as condigGes s3o melhor adeqnadas para borratha. 0 sucesso do poliuretano parece ser maior onde a abrasdo @ de um tipo deslizante ao invés de um de impacto. Un exemplo deste ti. po de aplicagao € 0 emprego de poliuretano para revestimentos aterais em boubas de polpa de alta carga onde as altas velo- cidades periféricas do rotor impedem 0 uso da borracha. 3.2- Ferros fundidos de liga endurecida 0s ferros de liga endurecida sao usados para revestimentos 2 ‘bombas Ge polpa onde as condigées nao sao adequadas para bor— wachas tais como:com particulas grossas ou angulares afiadas, ‘ou em servigos ae alta carga. Fles sao relativamente baratos* e@ resisten A abrasio em-virtude de sua dureza. As ligas mais comuns “em uso sao 05 ferros funéidos martensfticos ae cromo ni quel conhecidos como Nichard e os ferros fundidos martensiti— cos de alto cromo. =. Nichara ‘© ni-hard € amplamente wsado para pecas de bonbas de pol— ‘pa e foumece ama elacao econbulca tasckvel entve costo ©if Z vida Gti2, £ allviado da tensSo apés fundigio para au- henter a resisténcla, a tensio e impacto, resultando em - dureza na faixa de 550 a 650 Drinell, A resisténcta ao @czgaste do Mi-hard nfo € intelranente dcvida a sua du xoza. A estrutura de gro € também importante e, se 0 ‘onteiido de carbon ndo estA corretancnte controlado , grafite livre poderf estar presente e pode causar redu go drastica na vida Gtil des pecas. 0 ni-hard do tipo 1 € adequado para a maloria dos servigos de polpa ten- do contefido do 4% de nfquel e 28 de crono. O ni-hardts, po € (68 Ni, 6% Cr) nao tem resisténcia ao desgaste a- preciavelmente mais alta, porém tem tensio mais alta e GF s melor resistencia ao impacto.c 6 portanto mais adequa— z ‘do para manuselo de sdlidos abrasives gtandes. Devido & aureza do Ni-hard ele habitualnente usina + vel apenas por ret{fica e assim o projeto de pecas de Nichard deve ser tal que requeira uma quantidade mint- tx fer oma de usinagem, 3X . Ferro de alto cromo 0s ferros de alto cromo fornecem uma Gureza equivalen- ci ‘te ao ni-hard, a custo Jevenente mais alto. Entretanto, o mais alto contefido de liga resulta em melhor xesis — téncia A corrosao. Ferro cromo 278 propprciona bom ser vigo com as polpas corrosivas encontrades na indistxia ' de aluminio. 0 uso Ge ferros de alto cromo nos servi —— gos sobre polpas marftimas resultou em até 502 mais viv ‘da Gtil do que de pecas de ni-hara. 0s ferros de cromo molibdeno contenéo 15% de cre 3¢de No so aclanados como tendo resisténcta superior Sabra sio em certas eplicagSes, entretanto eles ainda nao en S contraram aceltego amplamente difundida na indictria’ e bombes ae polpa- d Alguns fabricantes de bonbas dao preferéncfa a ferros* @e alto crono pois certos graus podem ser tratades ter (em micamente para permitir usinagen, e entéo subsequente— mente endurecidos. Este processo nem sempre € satisifa Lived toric, pols distorg3o durante © endurecinento final po ée provocar aificuldades no ajuste das pegas. [eee A.0- 0 EFEITO DA CONCENTRACKO ‘DE “SOLTDOS ‘NO DESEMPENHO DE BOMBAS CENTRIFUGAS z et : ‘Ds curvas publicadas de desempenho ae ‘borba para bombas cen. trifugas 4c polpa So habitualmente usadas apenas para Sgua lim pa, Ao calcular as exigéncias de bomba para tarefas de manuseio €e polpa € necessario fazer certas concessOes. Os sOlidos emsus.= 20 - ponsdo afetam adversumente unbos, altura desenvolvida e a efici- Gncla da bonba. A corregio bascada na grayidade especffica (don- _ sidade) aa polpa, para doterminar 0 DUP, no 6 sufictente. Antes do tratar do desenpenho de bonbas centrifuges na pol- pa & importante compreender os principlos bisicos ao borbeanento 7 centri fugo. j =) 4.1- Teorla Geral de Ronbeanonto Centrffugo. A curva ée desemipenho, vazio x altura manonétrica, de una 7 is - bonba centrifuga operando a uma velocidade determinada de. — clina da esquerda para a dlreita, conforne mostrado pela cur z van? 1 na Figura 3, A quantigade Go f1utdo bosbeado © a al ‘tura dese:.volvida € variaivel ao longo desta curva e sonente determinada pela altura geonétrica ¢ pelo atrito descnvol 4 vido pelo sistema da tubvlagio. Te “Uma curva de sistema ée tubvlagio € indicada pela curva ne a 2 (Fig. 3). A uma vaz5o zero a resisténcia do sistema € 1 - i gud] & carga estatica Z. Em qualquer vazi0 Q a xesisténcta’ do sistena € gual 2 carga estatica Z mais a perda de carga Hg desenvolvida pelo-atrito na tubvlagdo. A quantidade ae Perda por atrito da tubvlagio varia cono © quadredo da va ~ Zao. a} oe 2 vazao da bonba ¢ a altura dinimlca totalsioportanto aster minadespela intersecZo das curvas n? 1 © ng 2. 5 ‘Transpor em grafico a curva do sistema nesta forma & Gtil ao @eterminar os efeitos de alterar-se a velocidade da bonba ou an ' © sistema de tubulagao conforms mostrado nas figuras 4e 5. L A figura 4 mostra a alteragao na vazao causada pela modanga €e velocidade da borba. A figura 5 mostra a alteragio na va ! 250 cavsada por mudar-se ou © conprimento ou o dianetro da - tubulagao enquanto se mantiver a carga estética e.2 veloci- my dade da bomba -constantes. £ Uma interpretagso errGnea gue € frequentemente encontrada & ; £ que fluidos de maior gravidade specifica (densidade) ext — ia gem borbas que produzam grandes alturas. . Nona bonba centrifuga a altura desenvolvida, expressa en me I z tros de fluido bombeado, € uma fungso da velocidade perif xica do rotor © portanto € independente da gravidade expect fica (densidade) do fiuido. Consequentemente, a curva de de— Sempenho de gua para uma borba pode ser usada para determi : mar a-carga em metros para um fluldo de qualquer gravidade” t especifica (denstdade) desde que ele tenha uma viscosidade* ~ similar & Sgua, t Entretanto a pressdo desenvolvida.e a forga exighda serao a. xetamente proporcionais & gravidade especifica {densidade)A ‘ees f Sj (nl bea | a =o bomedteesel bored Gch & esis 4.2- cave Por exenplo, se una bowba & capaz de fornecer 10 1itros/se- gundo.de Sgua contra uma de 50 metros, & bomba aecenvolve — ria 50 potros de Agua (pressio do 9,8 KPa). A mesma Lorba 9 perando & mesma velocidade poderia tanbém fornecer 10 14 — troz/seyundo de nercirio e desenvolver 50m: ros do merci ~ xio. A pressie medida em KPa c a forga, entretanto, serfan’ 43 vezes matores, © que sobrecarregarta o motor e faria ox- plodix a carcaga da bonba, de uma bonba normal de Egua. Toles os cGileulos de bonbeariento centrifugo deven ser fel — tos en metro do fluido que est& sendo boubeado. no veri ft — car a resisténcia das carcagas das bonbas ou das tubulacdes entretanto, & habitual fazer a conversio a una unidade’ de pressio tal como KPa.- Desempanho de Bombas Contrifugas em polpa 03 efeitos adversos sobré’o desempenho de bombas centrifa — gas,causados pelos sdlidos numa polpa quando comparado com © Gesempenho'em Agua limpa, sao devidos principalmente a: Z . Deslizanento entre o flutdo e as partfculas sdlidas du- Fante aceleregso ¢ desaceleragao da polpa enguanto esta entrando ou deixando'o rotor. Este deslizanento de sé1t dos ¢ a consequente perda d= encrgia € maior com parti- ulet de, woAOMunee fu assentanchte-uchs Sica. ‘Ii, Perdas aumentadas por atrito na bonba Estes perdas sunentan com @ densidade © a viscosidade * grossa da polpa. s {7) originou uma expressao empirica geral para permitir que fossem feitas estimativas para o desempenho de qualquer bora om gualguer polpa, com base nos resultados de teste. 0 nétodo Bpresentado neste documento fornece um metodo" gt&fico simples de calcvlar o desempenho ae boiibas cen- trifugas na polpa. Este nétodo ten sido usado com suces £0 pela companhia do autor no projeto de mithares desis temas de bombeamento de polpa. R altura manondtrica desenvolvida pele bonba 4ndicada vem metros €e coluna de Iiguido ou mistura real que esta sendo bombeada. Ao bonbear Sgua, © altura desenvolvida* € Gesignada Hw em metros de Sgua e ao bombear uma amiisitu rade polpa a carga Gesenvolvida em metros de mistura € @esignada Hm, Aexpressio Razéo da Altura (HR) € a xelagio Rm/lu, .on- etme Mw tém os significados acima, & mesma vazio e A “meena volocidade da bonba. AHR € cbvianente Agual a u- nidade para bombear gua mas diminue & medida gue a ‘con centragao de S61idos aunenta na mistura de polpa. A HR, Para qualquer mlstura de polpa determinada, é afetada *-a2- : vespocifica (donsidade) dos s61idos e a concentragio de : 8811dos na mistur i A figura 6 Alustra o-efelto da concentragio de slides na altura desenvolvida, obtida de testes numa bonba de 100 mm usando-se areia de prata, i Em adigso a diminuir a altura desenvolvida pola bonba, wn aumento na concentragio de sélidos diminue também a eficiéncta da bomba. © sinbolo ‘ew’ & ‘enpregado para in @tear eficténcia da bonba ao bosbear Agua, enguanto ten! dcnota a eficténcté da bonba ao bonbear una mistura de polpa. Aexpresso Razio dc Eficiéncia (ER)é a propor- g80 en/ew onde ® vaio © velocidede’ da bonba sio as nes mas em ambos 0s casos: A matoria dos testes indicam que para qualquer mistura @cterminada de polpa, o valor de ER € levenente mais al to do que-HR, entretanto os xesultados nfo slo conclu- sivos e para finalidades pratices tém-se presumido que - HR = ER, A Figura B, baseada em resultados dos testes, permite! que-os valores. de-HR-¢ ER sejam-calculados para os ca~ $08 mats praticos. Para desenvolver uma altura em pol- pa & necessario operar una bonba a uma velocidade mais alta do que aquela que @ exigida para desenvolver a mes. ma altura ée Agua. Quando tim for determinada, HR é en— Yao aplicada para obter-se lw. A velocidade da bosbapa a Bw pode ento ser escolhida pela curva de desempe — tho de Sgua, da bonba. Para calcvlar © HP da bonba, a eftcténcie de Zgua obtt @a da curva deve ser modificada por ER para obter a e- ficténcla sia polpa. 5.0— VELOCTDADE DE TRANSPORTE NA TUBULACKO 2 escolha do dtanetro do tubo € Ampoxtente no projetode ins talaybes de bonbeamento de polpa porque ele deternina a ve- Jocidade Ge transporte da polpa. Particulas sdlidas amaiores @o que aproxinadamente 150 microns sao transportadas en sus wpenso por un 2iguido em um tubo desde que wna certa veloct Gade minima de polpa seja excedida. Esta velocidade € chana @a a velocidade Aintte de assentanento © € indicada por Vy.- ‘Se a velocidade€ menor do.que Vy, a tendéncia das particu- as de assentarem , sob a forca gravitacional que excede as forgas turbulentas, gue tenden a manter as particilas em sus pensio. Isto resultars numa canada de particulas estaciond— xlas ou desiizantes estar sendo a:positada no fundo do ‘tubo Opole evar eo bingoaks Os Trace ua linha vertical representando a veloci dade Jimite de assentanénto pera cortar a curva do siste ma de Ggua (caleule pela fOrmula da velociaads) . ‘race uma litha horizontal através geste ponto dein Aersegio para representar a linha minima de altura! da polpa. ‘= Avcurva de carga de polpa-é entio'tracada do modo que a perda Ge carga-en metros de polpa, em veloci— fades superiores..a cerca de 30% acina da -velocidade de assentanento, €-equivalente 3 perda de carga pa~ Fa Agua e @ tangencial Srilinha de altura nfnima de POlpa-en aproximadamente 50%,abatxo da véloctaade de essentanento, Pes TM iy a5 a Friza-se que este mEtodo nao € uma aveltabic core de, gam Meet Fa Gl ek Se ee oe Ber eaas Escolha um tubo de 400mm de d{Enetro, ‘A velocidade da polpa V= 1273 x 600 = 4,77 m/s : : Fo gopher Se oe 400) {pela £Srmula do Anexo A) : Pela figura 10 Parfmetro F.= 1,02 Para-CV= 278 « 650~0,15 ma Veloctéade Lintte || [Obl wee de ascontanento | Mo" 02/2 x 9.8 x 0,4 x,2,65-1, | = 3,67 m/s. A velocidade Ga polpa num tubo de 400mm € aproxinada— mente 30% maior do que VE, portanto os sdlidos esta — xiam totalmente em suspensiie. Um tubo de 400m & por- tanto satisfatério. | Por un grSfico de Escclha de bonba tal como o mostra- fo na figura 12, uma escolha prelininar de tamanho da bonba feita.. E escolhida uma bonba 16/14 TU-aH © una curva de ois- ptema pode ser éelirieada na curva’ée desempe- who para esta bonba, mostrada na Figura 13, Primeiranonte & delineada una curva do sistema para & gua numa tubulacio de 400mm. Pela figura 11 pare 600 litros/segundo, v= 4,77 m/s. Tater Ge trite $e Dercy £- 0,014 para tito de aco. Perda por atrtio Hy= 0,014 x 700 x 4,772 = 28,4 n. Ax2x 9,8 Simtlarmente, a perda por atrito a 450 1/s e 300 1/s, Pode ser determinada e a curva do sistema de tubula — g80 delineada conforme mostrado na Figura 13. {ma avaliago da curva do sistema para polpa pode ser agora feita como segue 7 ‘Trace uma linha vertical representando a velocidsde limite de assentanénte para cortar a curva do siste ma de Sgua (calcule pela formula da velocidade) . ~ Trace tma 2inha horizontal através geste ponto dein tersegao para representar a linha minima de altura‘ da polpa. --Arcurva de carga de polpa'E ehtdo tropes ao moss + que @ perda de carga ‘em metros de polpa, em veloci- @ades Superiores a cerca de 30% acima da velocidade Ge essentenento, €-equivalente 3 perda de carga pa- xe Sigua @ tangencial & linha de altura minima de polpa em aproximadanente 398 abaixo da veloctdade de assentamento. Feiza-se que este nétodo nao € uma avaliac3o core- ‘ta, mas verificar-se-& que di resultados razoiveis*2 - 16 = + Una curva para a bonba € entio tracada cortando-se @ curva do sistema de polpa & vazGo exigida de 600 is. Esta € tragada paralela & curva de 400 RPM e tepresenta 0 desempenho da borba na polpa. Viz R xazio de altura (HR) © 4 razdo de efictincia rR S80 determinadas pela figura 8 para S= 2,65 © asd= 7 : 0,15ma, I ls HR = ER = 0,85 ( : A carga total em m de mistura HL- 5 + 28,4 = 33,40 Portanto, a carge exigida en Sgua i B veloctdade 3 ‘qual a bonba deve operar para desen volver uma altura de 39,3 mde Zgua 2 600 1/5 °é 450 eM. Este & tanbém a velocidade exigida para a bon ba desenvolver uma altura de 33,4 m de mistura rT 600 1/s. : VEX. A efictencta da borba(ex),correspeadendoa39 ,3 mde & : gua € 78% quando esta bonbeando Squa. ue Rett Ga bonba (em). quando esti bonbeando a mF mistura € entéo fornecida por : | nes an pe oes coe 3 A poténcla de entrada necessiria no eixo da bomba’ 5 @ entao dada por Pr Q x Hn x Sm = 600 x 33,4 x 1,45 = 432 KW. 102 x em 102 x 0,66 Seria escolhido um motor de 550 KW para acionar a onba para levar em consideracao perdas de forga de eficiéncia do acionamento, perda-de eficiéncia da Ponba devido ao desgaste © possiveis alteragdes no q ‘rendimento da bomba. ‘A Pouba escolhida,é revestiiaa ae ‘borracha mas mon- ‘teda com un rotor de Ni-~hard pois a velocidade Fiferica-do rotor de 25 m/s & muito grande par rotor de borracha. pe- ee ‘8-0- EXIGENCTAS DE INSTALACKO (DE “BOMBA CENTRIFUGA “DE POLPA Ao projétar-se AnstalacSes de‘bombeanento de polpa existen ve série de exigéncias que deven ser satisfeitas para ga- zy Fantir © desempenho satisfatérie da instelagao. As mais im Portantes exigéncias sio as que sequen. 8.1- Exigéncia de forca et Forge sufictente deverd ser posta a aisposiggo no e1-J ~ar- x0 da boa para curprir © miximo desemponho da rendi- Fento quando’as pegas do dcegaste da bonba est3ono pon to do aescarte econdnteo. A modida que o rotor.e os 10 vestinentos se desgastam a eficléncia da bonba € rodu- ida resultando num aumento da demanda do forga. Una * ; margem Ge no minino 20% a mais do quo a demanda éo for wd ga calculada para una bonba nova deve ser Proporetona- @a a0 escolner um motor de aclonanento, - 8.2 Exigdncla de veloct dade 4 veloctdade operactonal @a bonba doverd ser sufteten= J te para permitir © desepenho do rendinento maximo ext ee gido quando as partes de bonbeanento estZo desgastadas, breed : até © ponto de descarte econdmico. A altura desenvolvi ©) G28 reduzida 3 modida que a bosba se desgasta © pode- a] : x4 cair de até 158 quando 6 rotor alcangou a condigio* 5 de ser Jogado fora. A bonba devera ser calculada em ve ae Jocidade para atendor & altura exigiga quando as par = _., tes estao desgastadas. - Rotores de metal endurecido ou borracha ngo podem ser . Feduzides en didnetro para atender ia rendimentos. espe- es a ©. el ficos e assim, as bonbas .de polpa sto. “-raramente ‘aco-~ : pladas @iretanente a motores ae velocidade tixa-| Para Bi ~ motores até cerca de 250 KW, acionamentos por correla’ " @m V S80 usados © as mudangas de velociaade podem ser ieonseguidas pela escolha de aiferentes Proporcoes de “pola. : Ca “Em actonamentos ae mais de 250 KT podem Ser vsados xe_ autores. Verladores de velocidade podem'sex esados se so neces . Sarias variagoes na vazdo ou se a altura geor ‘tr3ca ou : . © comprimento da tubulagao varia,tal cono nos casos do q aes | Tejeite. A variagao Ge velocldads pods também sex end a fica para reduziro consumo de forga e aumentar a vida Beta pois abowba pode ser operada a uma yelocidade u ees mais balxa quando nova, © @ velocidaie ser aumentodat 2 medida que as peas se toman desgastadas, iJ ‘PAguns dos variadores de velocidade em uso sko motores 8 scorzente continua, motores ide Amaugao de ane2 desii zante, moteres essincronos ‘com rotor-em forma de gato- : “Ya com /acoplanentos de warlaco-de frequéncia ede ve— Jockdade varfavel, tal cono ecoplanentos fluidos. 8.3- Tubulagso — See | Projeto culdadoso de tubulagao € ae grande importancta para AnstalagSes de polpa. Os seguintes pontos aevem * z mnie boomin nes: pee< -1B- = 7 Suatequer conerSes do tubulagio que causan perdas hi- G@rhulicas causam dcsguste localizads pols © desgastet € aproximadamente proporclonal & energia diss{pada.ars curves, portanto, deven ser do un rato tio anplo quan to possfvel ¢ onde sho necessarias valvulas, els do- 5 vem proporcionar uma abertura de tamanho total de 11- nha, mock rat ee =~ Para as tubulag&es manuscando polpas grossas,onde a Parte inferior do tubo suporta maior desgaste, devord ter fetta proviso para virer as sogdes retas horizon x tais do tubo. =” 4 7 & tubulagZo deverd ser 2 olada separadanente da bon — | = ba, Conexdes flexivets 3s flanges da borba por peda — gos curtos de mangileira ou tuhos curtos com juntas de Porracha tipo ane] factiitan a manutengio aa bora. aa ie 7 Onde 0s projetos de tubulacio so tats que a polpa per mancceré no tubo durante as paradas do votina on de © wergéncla, dever3 sex fetta previsdo para envasuar oa @renar a linha : B.4- Sistema de alimenta¢io da Bomba 2 ees ae ‘Um siStena corium de alinentagao por gravidade para n- na Dota centsifugs € nostrado na figure 14, A aberty : 8 Ge alinentagho da bonba é suficientenente pequena, ée forma que os séiidos que nela entram passario na a ihe cae Snissio da bomba sem que ocorra assentamento. A ald mentagao do fluxo de entrada fornecs agitagfo sufict- vente para manter 0s s611d0s em suspensio.0 fundo do tangue e do tubo de admiss30 da bonba inclinan-se pa- tavbalxo de forma que quaiguer ar que tenha entrado ! 0m a alimentagio, pode escapar para a atnosfera, de forma ascendente a0 longo do topo do tiho, £ recomen= @ado um declive minino ‘de 306, (© tubo de adnissdo deve ser tao curto quanto possiyet © Ancorporar uma junta flexivel ve um plug de drenagen. (@espage entee a flange de eucgio da bouba'e a ao tan que deve ‘ser suficiente para pexmitir a fetizada a0 “Casco da ‘bomba, ‘Se wna bonba deve ser alimentada de um grande ‘tangue? i Ge atmazenagen ou ever’ ser prevista agltagio mecni, ea para manter os s6ltdos en suspensio ou deverd sex Aelita previsio para agitar os sdlidos assentados nas Prowimifades da aamissao do tubo de cuccae, com-um Ja : | to de alta pressao.sport) ral Soren 5 od = = - i! 2 pressao (altura) de entrada na borba detersina o tL po > vodagie de elxo quo pode sor empregado.Sc a preg ~ 850 do entrada na borba € menos do quo cerca de 15% da pressio de descarga da borba, pode entfo ser usada ue a vedagio centrifega e a Agua de enxague de vedagio! € necessiria, Para malores alturas nas entrada, a vedagéo centrifuga pode continuar a ser usada-se aux Mada por um rotor @tferencial que tem o diametro das aletas principals de Lobeanento reduzido enguanto se mantem 0 @ianetro das alctas trasetras ae vetagio 0 “pesmo que um rotor padrao. O rotor aiferenctal deve ser operado a uma velocidade mais rapida a fim de de- Senvolver a carga de descarga exighda e consequente - monte @ velocidade-mais alta aunenta o efeito ae veda gBo do expulsor e das aletas trasciras. Nos casos em que pode ser usada uma vedagio centri fu- ga tais como os de altas alturas positivas de entrada ou sustentagdes de alta succ3o una vedacso por sobre- posta deve ser usada ¢ fomecida com aga as vedagio! 1mpa sob press0, Un fator de Limltag3o no éesempenho de succZo de una ‘bonba centrifuga 6 0 Net Positive Suction Tiead (NPsii) exigido na admissao da bonba, para evitar cavitagso, Cavitagao € a formagso de bolas ae vapor em pontos * onde © NPSH cal abaixo da pressa0 de vapor go 1iguiao © © stbsequente colapso destas bolhas enquanto elas * fimen con o liguido numa zona de pressdo mais alta. A formacao destas bolhas de vapor tem os seguintes efei tos sobre © desenpenho da bonba: I. Queda na altura desenvolvida; II. Queda na eficiéncia; ~ THI, Habitualmente associada com xuidos returbantes e de estrépito ¢ vibragao, resultando frequentemen te em falhas mecanicas; 3V . Pode resultar em erosio excessiva do rotor. ‘© NPSH exigido por ‘uma boiba centrifuga € a quantiaa- @e minima de energia liguida {expressa em altuna mé — ‘trica acina da pressio zero absolute) que o fluido de ve ter na entrada para o rotor, para eviter cavitagsa LHinhas de mNPSHt constante exigida por ‘una bosba, habit slnente aparecen na curva de desempenho da borba con- forme mostrado na figura 13, Para -célcular ©.NPSII disponivel para uma instalagSo de ‘orba pode ser usada a seguinte fornul: NECN. = Sin Shy a a cote:= 2- ‘ Ondo Ma = pressio atmostérica - m de gua ee Hy = pressto do vapor do 1fquido & tenpératura em quo est& Sendo bobeado - m do Egua Sn = gravidade espocffica, (densidade) da mistura x : ‘Bs = carga estAtica (4) para carga positiva de adnts: ¥ o (-) para sucgio - m de nis = i 2 tora if { 5 . Wfs= peréas por atrito no tubo de adaissio © co 3 nexdes, incluinds perdas’ de cntrada ~ mde - SS ater © NPSH @isponfvel deve exceder o NPSH exigido pela bonba num pont. de rendimento, para ser eviteda a ca Sue “4. vitagio: wd 8.5~ Operacho om série“de Bonbas Centrifugas 2 : ‘ ‘© bombcamento de rejeitos ou certos eoncentrados ea suatmente unas das principats _operagSes om qual- quer usina de tratamento de minérios. Devido ao fato que frequentenente € necessArio transportar rejeitos e Por consideravels Gistancias, as cargas necosedrias? Pera bonbeanento s8o frequentenente mais altas. que ‘para outras operacSes muna usina’de tratarento. = Z ey _ Pelo arrénjo de borbas centrifugas em série, @ possi ae "Wel obter pressdes de descarga de borba de 5000 Kea. (E e |. PressBes até 7000 KPa sero forneciaas pelas honbas! me t sented fogas gue atualmente esta sendo aesenvolvides. it : “onde grandes vazSes devon ser fratadas, a operagaoen a Serie frequentenente proporcionara uma inctalagso ¢ 7 mais econGmica do que bonba de deslocanento positiva Una Anstalagao de bombas centrifuges em série pode a consistiz Ge diversas bonbas, acoplades em ima ecta- $ : $80 de boibeamento ou bonbas Icoladasjespagadas em Antervales 20 longs de uma tubulegao. As vantagens* - Se errumar as bombas coletivanente em uma estagso in ‘clue: : ‘ ze - 1. Simplictaade'e conventéncta ee controle, inspe = | ‘sis © cperagio. ‘AX, Agrupancnto Gos controles elétricos-e instrunen- i : | tegSoen um centro. AHI -Hanvtengie geral © manuseio de pega scbressalen tes € simpliticado. : iB : Lae As principats cbjegSes a0 “agrupamento de borbas es — 4 ‘¥80 assocladas ‘con ‘a pressao mais alta a ser contida "© Reus elfeltos nas tublagSes, vedagies scbrepostas, &| ) Corll t Lb Cad ed i— ie 9.0- EXEMPLOS DE INSTALAGOES DE BOND, -2- mancals © cascos de boxba, Se estiveren sendo usadas tubulagées de ago, a pressio da tubulagSo no & uma “ ponderag3o a menos que se apliquem condigdes espect— ais, oe Se as bowhas esto espagadas om intervalos ao longo! de uma tubulagio, as pressics so reduzides, © que permite © uso de matcriais de tubvlagio mats baratos tals cono politcno ov cimento asbesto, Presses de admissS0 da ‘borba mals batxes permitem , também 0 poss{vel uso dé vedagdex centiffugas, evi — tando assim a necessidade de Agua de vedagio sobre — posta, é Para sistenas de varias bonba acopladas prévimas, um Suprinento de Sgud’de vedagio para scbreposta a cada bonba € necessirio. Coda bonba na série precisa de vedagio a una pressio @iferente. Un nétodo de forncimento da Sgua de veda- ‘$80 € usar una boaba Gnica de fornecinento de Agua d= * -vedaglo para scbreposta alimentando num tubo maith — Plo. A conexio da bomba € entio feita do tubo milti- > so P20 para cada vedago-dacbonba incluindo ma restri- gao-para dissipar 0 excesso de pressio ndo necessa — xio pelas bombs dc pressao mais baixa, Porgses de tu Delage de Giametro pequeno podem ser usadas pare pro @uzir 2 redugio de pressao, -Peve ser dado um culdado especial ao layout das bom- bas € tubulacao en instalacdes de n@ltiplas boas 4s donbas devem ser posictonadas con uma descarga ae ema bouba alinentende tio diretanente quanto praticd yel dentro da adnisso da proxima bonba, Cargas de em Puxe en tubvlagao entre os estgics podem ser relati wamente grandes © conexdes espectais de tubos proje~ tadas para reduzir a quantidade ae carga transmitida ‘podem ser usadas. Habitualnente, no minimo uma bosba € equipada com um acionanento de veloctdade variavel para proporcionar controle da taxa de bosbeanento, ESTAGIO -mOur: Servigos de alta pressao foran no passado doninio exclusi. voc bonbas de deslocanento positivo, entretanto, com 2s usinas processando materials a taxas mais altas, o uso de ‘Donbas ‘centrifugas dlspostas em série tomou-se mais atra tivo para altas taxas de fluxo.=22- S a : Dols exemplos do uso do {nstalogics de bomba centrifuga da estagio miltiplo sao dadas para Slustrar a aplicagio de bor ‘bas centri fugas ‘a bordeanento ‘sob alta prossio, wert ered cor ‘ I. Disposigao 8c Re jeltos : : oe ie Dols Jogos de bosbas contrffugas de polpa’ dé alta pres. $80.sho empregados para Aisposigio dos rejeitos de una "usina de benefictanento de minério de ferro e de trons fomagao em Minnesota, EAU, “ . Duas sérics de borbas estio. Anstelodas, uma série de no ool eed seis e uma segunda Série de ‘prontidao de cinco, Todas 5 a8 bonbar esto colocades em una estag3o. A polpa’ com } = Fesiduos € bonbeada a 950 1/s sobre ima Aistancla de = . 6700 metros através de um tubo de aco revestido de bor iS racha com-um @iametro de 530 mm. A polpa: contin SO% de 6110s por peso. - God 5 - Bs bombas 20/18 TU-ANP (descarga de 460mm de aiametro) ‘Gm una press0 operactonal de 4200 KPa, esto equipa- A ~. das com xevestimentos substitufvels de borracha nolaa- lf da © rotores de_1370 mm de Gtanetro de Ni-hard. = » €ada-bomba é-acionada por un- mmotor 32750 308. j I. Transporte de concentrado 2 OB © carregamento de concentzado de areia ferrosa,em em — ¢ barcagbes de minério a granel atracadas fora da costa, é ‘efetuado com bombas centrifugas na Nova Zelandia. 2% eperagao de mineracio da New Zealand Stroét wining Lta tem dois jogos de bombas ‘de seis estagios, As unidades Ge alta presss0 so bosbas 12/10 G-AP (zecalgue de aid metro de 250 mn) equipadas com revestimentos substi tut veils de liga de cromo, & pressio operactonal de 5.200 ‘KPa. Cada bonba est& diretamente ‘acoplada a um motor de 560KW, 745 RPM. ew me | i : Cada série de borbas € capaz de fornecer 1250 tonela — { a as por hora 6c polpa de arela ferrosa, contends $5% de = p6lidos por peso, através de 3800 metros de tubalagio. ‘REFERENCIAS ‘2, CAVE, I. = “efeitos de sé11d0s em suspensao scbre © desempe— mho de bonbes centrifugas. Processos de transpor A te hidrico 4.7 z Organtzado por BHRA Fluta Engineering (1976) : 2. WASP, E.J.— KENNY, J. P. € GUANDI, R. 1. “transporte em tubulacgo de polpa en fluxo sOlido “Uiguidot. ‘Trans Tech Publications 977) 7 t-23- +3, DURAND, R, - “O Transporte Midrsulico de carv5o ¢ outros ma- comell own terials em tubos*, : Collog. of atonal cont Bosra, Londres (1952) | 4. MCELVAIN, R.E. © CAVE, I. - s “transporte de rejeitos, Simpdsio Mundial de Re sIduos Mincrais",2 de novenbro de 1972. : NEKO A PORMDLAS E NOHENCLATURA DE BOMBEAMENTO DE POLPA ‘ord PECTFICA (DENSIDADE) DA POLPA| ~ : GRAUTEAGCE BSRUCTSAGN UUENSS DAVE) Ph POLED eS Sm = SL + Cv. (S ~ St). f E ‘100 : Ee Sn = Sh. i-o_ -s fae ‘Too oy =a Sm x 10 7: : bie Ue YAZEO DA PODPA, im Q = Mx 1000 (1/5) LE 3,6 xc & if i VELOCIDADE MEDIA DE ELUXO mi i: V= 273x0 tn/s) 6 Pegs im x sm tH) 202 x em iE = Ox Hw x Sm (xR) {quando HR = ER) © | 302 x ew a re age Ss4 7 a — = -24- 3 ROMW:NCLATURA | e ER en ew FL aE Hin AR 2 sh Sn Concentragio Ge sélidos - SPOS gramas por 1itro Concentragao do sélidos na mistura © por volume real .. porcento Concentragao de sé1idos na mistura’ - ies por peso 5 porcento 5 DiBmotro interno do tubo > +f metros. PLametro interno do tubo ra Tamanho nédio de particula (tana - nho ée pencira que retém 50% por peso de s6l{dos) REE ian. Proporgao de Eficiéncté = en/er Eftcléncla da bonba quando estAbom beando polpa decimal, Eficténcta da bonba quando est3 bon beando Sgua decimal e Fator de velocidade limite de as— : Sentamento Aceleragao, de gravidade Altura total desenvolvida pela bom metros/seg./seg- bake: 3 metros: Perda por atrito | -,° ) metros de mistura ‘Altura“total da bonba de polpa metros a “Altura total ‘de-bonba para-agua metros. Razho ée altura = Hm/iw Massa de sélidos borbeada tonelades por hora Vazbo Aitros /-segundo Gravidade espectfica (densidade) dos _ ‘solidos : Gravidede especifica (acnsidade) do- Liquide ou melo de transporte Gravidade especffica (éensidade) da mistura Yelocidade_méaia de fluxo através : ‘da tubulagao metros / segundo Velocidade limite de assentamento ‘metros’ / segundo Carga Estatica : metroscosopen op ev eyeing =p *oBny 133 ep ocdopan'e jpjeu! ep sian ques = Jeu! sojuaWsanad wos opodinby WAWOE 3 OOLLNO! 3L00sav0 ‘nysode.gos 4od ond0pen woo ppodinb3 VHOVYYORS WOO VOILSSA3Y Vd10d 30 VveWo8 Kc eye ty ZZ, es sno SILI T wateusr NE 2 4 op. ono. R Ee p % Ll E op ea el [eee ILI zi : NE aR) | e ‘| S be s NI Z : Puppannyiua dt i f , OGILSAASY oosvo WOO Wd710d 3d Vad -! Old CC Ce eo on SSS oo ee ~ “IKm Ss: e g E i 3 3 e ao ee a | * . e : eu 3 A : = a . : 5 2 g g 5) = = (opndy op uy 1 z ven oS oe SS Se So Se eS aaf i Lae) to) 35 30) H =m depolpa 25) S=2,65. d59=0,25 TODOS OS TESTES h MESMA VELOCIADE DA BOMAR, CW INDICADO PARA CADA PONTO) DE TESTE : FIGURA 6 FIGURA 7(} BOMBAS DE POLPA-WARMAN SERIE "A" GRAFICO PARA SELECAO DE BOMBAS . USE ESTE GRAFICO APENAS COMO PRIMERA ESCOLHA QO (m'yhr) * 400-690 _-Ap0 1990 1890._2000 3000 irae 1 40 100 ats) 1600 iL z ATAMANHO MAXIMO DAS. PARTICULAS COM ROTORES STANDARD u [Tamanho [17 1 : ] 4 doa pomea [IE4I [270d 32 | 4/3 fea | we Tiore |izri0 liarie hievia 20/i9| DIAMETRO | | | LoAveSRERAl 4: 49 | 20 |2e |3e | 63 | 89 |102 114 |125 | i170 | TIPOS “DAS CARCAGAS DAS ‘BOMBAS [reo Ht | GAPA GRANDES “ALTURAS, ‘ATE 400 METROS, ‘DE \CONSTRUGAO PESADA, -E PROJETADA PARA BOMBEAR POLPAS ABRASIVAS [reo AN FARA ‘GRANDES ALTURAS, (DE CONSTRUGKO PESADA, E PROJETADA PARA. BOMBEAR POLPAS “ABRASIVAS DE GRANDE DENSIDADE [pre M PARA MEDIAS ALTURAS, USADAS PARA POLPA LIGEIRAMENTE ABRASIVAo : 4 e 8 A 8 z isan. see_7 = Say Soe % | Uis-s) S0k s sad" Yos vunasiW YN. S00r8 30 %oEM9 g ° (RT IS__IVBUSNNTON /d VURUSIN UN $0O/10 30%? 2 g a9 t Ss 00 BQVOISN30= E 2 oan. oo ONUALNI OuLaN UI 2 ny z (po3s ls Zze) > RAVOIAVUS Vd ovovYS IzOV= ; g 1 (OysNaWia Resi oelanee u 25) # 1uOd. OGvA 3 (’93S /L W3 As) OLNSWWINASSY 30 aun BavaIoo7 aA: [ ee 8 Ey saw sea 71 ae = E Pi wd a = a B Te Wwe se zd HA Ss oa ; a HS3W SSE SZ ; ek ae ra} 3 = EEE 6 FePHs3W SS8 29-7 = ° < saw SSq00l-EEet ge Ue e $ oe ee ae of eo we Se eee bo SRR Re ae eee ie See Ga Bo Bee ot Wy OMLENWHWd © Zz wi ee a5L ayy Us Aad Sse tod lend fred te iS Gl Se & Te or Be 2 1a 20 30 doy mm FIGURA 10- Feranetvo FL velocidode limite de cssen- janento p/ slides de tamarho graducdo. eea -& » ONL WA OLluly 3d ool WHO We oqnt=op ouTayuT OJSUIBTO SN Mp vpunrowe aun v0) [sou 09 sjudpuodsss03 f sb1{uod| ‘oupd “9b|ua OB\ssa10 *|54 _Jod Hub, op Uy ouushaa 4 /u18°6 +0 {7w)ops0ngn 1 OL @paplaoien =A fury aang Op yu smile Sued “O00Si-Z> 00K cry ye 2g _ Ses0inqny By aponptann TEE Suva 30 OLR SO" BOLWa =| 988-0 wc) apes By OrSNaMIO nSEyT eee iEQUI WARMAN HERO IPAMENTOS INDUSTRIAIS yas DESEMPE. BOMBA ROTOR toneo [rae To 16/14 | TU AH ara | geo [osem ie 3 | recunoo | fuera VEDACRO POR SOBREPOSTA WPA 1 1614A Juuno 1 foe e/ou efeitos oe slides. jas olém do Spa, deveid0 ser fellas covrecSes para demidode, viscos /DESEMPENHO APROXIMADO P/ AGUA LIMPA: Por outros =e MAXREM, - §50 NORM WAX Kw] TAMANNO 122 paRTIONLA 12! ESFERA 90 = P=1255 AERA TEST 9; A770112; ESY.J Cc as PSs65 fareagas de bonba. ‘Conscquentenente, & Amportante qua coda cstrutura seja montada de modo intercambifvel com una * vantidade @e conjuntos de carcoga de burba. Tal intercanbi— abs1tdads proporciona ao usuario nator flexibii{dade, capack tando-0 a cobrir una grande faixa de servigos de bonbeamento ou alteragées do servicos, con um afnimo do tamanhos ée es ~ truturas © a menor éesposa em estogues do pocas substitu — vets. Cono exenplo, uma bonba tendo carcaga de descarga de 75 ma de dlimztro fornecendo 50 itros/segundo a 90 metros, po- de Ser montads nuna 1aéntica estrutura © con junto de inancal* como uma bomba tendo uma arcaga de descarga de 300mm forne- rent cendo 400 litros/segundo a 20 netros, 4S Principats coracterfsticas de projeto exigides para os con, + Juntos de mancal de bonba de polpa slo as seguintes: _tamanho dé estrutura de borba. aii, av. Os mancats e etxo dovem dstar contidos en un conjmnto he cae tucho conpleto que pode ser factimente retirado da bonba.. 1s to permite © rapido intercanbio ae conjuntos de mancalsa sex feito © oF mmncois desgastados poten ser substitutdos sob con @tgGes Mmpas na oficina ao invés de na usina. Deste modo : © tempo inativo devido @ falha do mancal 6 xe@uziao mantendo “sé um conjunto de mancal Sobressalente em estogue para cada Devido & severas condicses encontradas por bonbas ‘de-polpa , precavges adequadas devem ser tomadas pata dmpeair a entre- da de pb ou Miguido nos mancais. Tanto a Ibriftesgo por gra a ou Slco, pode ser usada nes mancais. Devido Ss baixas -ye- Jockaides operacionais das bosbas de polpa, a Itbrificagao + com graxa € bastante adequada © ten a vantagen de ajudar a im pedir que material estranho entre nos mancais. VeGagoes labs” Finto $80 conmehte usadas e podem ser equipadas con niples* engraxadeira de modo que. er séveras condigdes operacionais a graxa ajuda avedar © conjunto do mancal. Este metodo de ye- @agao de eixo encontra-se dinstrado na Figura 1. ‘Os mancals devem ser xeforgados 2 ter capactdade suficiente’ ‘para fornecer uma vida Gtil de mancal calculada em, no mini- mo, 30.000 horas sob condigdes normals de SEIVigo. Un eixo * ~Figido de diametro grande € necessario para aconodar os ‘pesa os xotores © possivel desequiifbrio devido ao desgaste est gual ao rotor, %mPonbas de maior tamanho a retirada do rotor pode tornar — Se mats ficl1 tendo-se um colar Lipartido, montado no lado do Mancel da Juva fo €ixo. © colar deve ser projetado para ser! factinente renovivel enquanto sob a alta carga compressiva a alal transnitida pelo aperto do rotor em sua roca. assim guando @ necessitia a retirada de um rotor desgastado, © co. ar pode serixetirado e a carga axial nas roscas do rotor xe, ‘Guzida a zero. 2