Ulazni podaci - Konstrukcija

Tabela materijala
No Naziv materijala E[kN/m2]  [kN/m3] t[1/C] Em[kN/m2] m
1 Celik 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Setovi greda

Set: 1 Presek: HOP [] 100x100x5, Fiktivna ekscentričnost

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3
2 1 - Celik 1.836e-3 1.000e-3 1.000e-3 4.390e-6 2.618e-6 2.618e-6
10

T 3
0.5

10

[cm]

Setovi tačkastih oslonaca

K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3
1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10

Izometrija

Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to kolja Radimpex - www.radimpex.rs

 Ulazni podaci - Opterećenje
Lista slučajeva opterećenja
LC Naziv
1 stalno (g)
2 korisno
3 vetar donja strana
4 Komb.: I+II
5 Komb.: I+III
Opt. 1: stalno (g)

HOP [] 100x100x5

HOP [] 100x100x5
p=1.00 p=1.00 p=1.00 p=1.00 p=1.00

[] HOP [] 100x100x5
0x5

0x5
x10

x10
HO
[] 100x100x5 100x
5 x5 [] 100x100x5 100x
5

P
HHOP HHOP
OP [[] 100x100x5
HOP [] 100x100x5 HOP [] 100x100x5 00 HHOP
100

100
] 100 00x5 x1
OP x100HxOOP [] 100x1 OP

[]
x x
[] 100 H 5P [] 1 1 00 [] 100
5

100 [] 100 []

10
00x10
0x

0HxO5P[][
[]

[]
P x100 P x100
HO

5
0x
HO HO

0x
P ] 100
10

x5 HO x100x x5
P

1
HO
HOP

HOP
10
5

00
0x

P
[]

0x x5
10

[]

10
10

10
[]
0x

HOP [] 100x100x5 HOP [] 100x100x5

0x
P
10

1
P

HO
00
HO
0x

x5
5

Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to kolja Radimpex - www.radimpex.rs

Opt. 2: korisno

HOP [] 100x100x5

HOP [] 100x100x5
p=2.00 p=2.00 p=2.00 p=2.00 p=2.00

[] HOP [] 100x100x5
0x5

0x5
x10

x10
HO
[] 100x100x5 100x
5 x5 [] 100x100x5 100x
5

P
HHOP HHOP
OP [[] 100x100x5
HOP [] 100x100x5 HOP [] 100x100x5 00 HHOP
100

100
] 100 00x5 x1
OP x100HxOOP [] 100x1 OP

[]
[] 00x 00 [] 00x
100 [] 1 H 5P [] 1 1 100 [] 1
5

10
00x10
0x

0HxO5P[][
[]

[]
P x100 P x100
HO

5
0x
HO HO

0x
P ] 100
10

x5 HO x100x x5
P

1
HO
HOP

HOP
10
5

00
0x

P
[]

0x x5
10

[]

10
10

10
[]
0x

HOP [] 100x100x5 HOP [] 100x100x5

0x
P
10

1
P

HO
00
HO0x

x5
5

Opt. 3: vetar donja strana

HOP [] 100x100x5

HOP [] 100x100x5

[] HOP [] 100x100x5
0x5

0x5
x10

x10
HO

[] 100x100x5 100x
5 x5 [] 100x100x5 100x
5
P

HHOP HHOP
OP [[] 100x100x5
HOP [] 100x100x5 HOP [] 100x100x5 00 HHOP
100

100

] 100 00x5 x1
OP x100HxOOP [] 100x1 OP
[]

x x
[] 00 00 [] 00
100 [] 1 H 5P [] 1 1 100 [] 1
5

10

00x10
0x

0HxO5P[][
[]

[]

P x100 P x100
HO

p=2
0x

.00HO HO
0x

P ] 100
10

x5 p=2.0 HO x100x p=2 x5

P

1
HO

0
HOP

HOP
10

5
00

.00
0x

P
[]

0x x5
10

[]

10
10 =2.

10 =2.
[]
0x 00
p

HOP [] 100x100x5 HOP [] 100x100x5

0x 00
p

P
10
P

10
HO
HO

0x
0x

5
5

Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to kolja Radimpex - www.radimpex.rs

 Statički proračun
Opt. 4: I+II Opt. 4: I+II

HOP [] 100x100x5
HOP [] 100x100x5

HO HOP [] 100x100x5
HO HOP [] 100x100x5

HOP [] 100x100x5
HOP [] 100x100x5

0x5

0x5
0x5

0x5

HO
HO

x10

x10
x10

x10
x5 46.23 0x5 x5 5

P
P
10.63 16.79 0x O -4.41 0x x

5
5

HHOP 00 5 10 HHOP 10 HHOP -0. x100 10 HHOP -0. x100

100

100
100

100
OP [] 100x100x5 OP [] 100x100x5 HHOP OP [] 100x100x5

[] -0. 10
HHOP
[]
OP [[] OP [[]

0x
5 x-0.12
0x

HO
x1
HO

] 1100x100x5
HOP [] 100x100x5
HOP [] x100x100x5
H0O0Px1[0[] 100x100 00x 0x
P [[] 100x100x5 ] 1100x100x5
HOP [] 100x100x5
HOPx1[] 0-0.47
0x100x100x5

5
5
[] 00 [] ] 1 010 H0O 0 0 0 [] 01
100] 10 0 0 P
x 1 2 100] 10 9

0x
0x

-1.44
] 101

-1.57
HOP1[0[]0x15H

70

83
10
10

P
00]x 1
P

00]x 1

HO
HOP ]0x15H
HO

1 1

10
10
5.58 13.02 16.79
[] 3.62

101.55

6.826.80

-0
0O 0O

-0
0Px1[ 0Px1[ 00x.1

10
10
[ 10 0]]
0x1 [ x10 7[ 100 [0]] [ x10

[]

[]
P
[]

[]
P

-0.

-0.
0x
[ 5 500x1
0x

[]

0x
[]

0x
00x10 .P0 P 3-

-4.39
P

.0
P P 0x5

.1
0 0x5 00x5

0x
0x
HO 2.95 x5 P 0x5 HO -H0O x5 HO
HO0.4

[]
[]

HO 15.76

10
1

10
10

43 0x
-9.49
-9.46
7

10
-0

7
00 -0

HOP

HOP
HOP

HOP
4.440.116.36

12.11

10
10

0x
.0 -
10

HOP [] 100x100x5 HOP [] 100x100x5 x5 HOP [] 100x100x5 1 HOP [] 100x100x5 .1

0x
[]
0x

[]
[]

5
-0.02

-0.13
0x

2.10 17.45 3

10
19.430.14
10

10
1

P
P

P
00
P

0x
0x
HO
HO
0x

x5

5
5
5

Reakcije oslonaca Uticaji u gredi: max Zp= -0.00 / min Zp= -9.49 m / 1000

Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to kolja Radimpex - www.radimpex.rs

 Dimenzionisanje (čelik)

0.11 (4)
4)

4)
0.13 (4)
) )

030.01 (4)
(4 0.15 (4)0.30 4)0.31 ) (4 0.15

0.
0.1 (4)
0.19 0.33 (5)00..120 ((4) (4 (4) 0.1 (4)
0.19 0.16
0.1.03 0.28 .10
00.25 00.28 0.16
0.1.04

0.09
5
9 (

0 (

8
0.11
0 02 1 (4)04 0 04 0.28

01

0.
0. 0.01
0.0

0.0
0. (4) 0 0. (4)
02 0. 0.1 02
0. .07 (4)

03
0
0.0

0.1
)

) (5
0.
(4

(4
0.

03

03
)
05

0.
12

0.
01

0.
0.01 (4) 0.05 (4) 0.03 0.05

24
0
0.
(4
(5

4
0.

)
)

Kontrola napona Kontrola stabilnosti

ŠTAP 62-52 Uslov 5.17: Msd_y <= Mc.Rd_y (0.24 <= 14.47)
POPREČNI PRESEK : HOP [] 100x100x5 [S 235] [Set: 1]
EUROCODE 3 (ENV) 5.4.6 Smicanje
Računska plast.otp.na smicanje z-z Vpl.Rd = 113.23 kN
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA Uslov 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (0.22 <= 113.23)

Ax = 18.360 cm2 5.4.9 Savijanje smicanje i aksijalna sila

z Ay = 9.180 cm2 Nije potrebna redukcija momenata otpornosti
Az = 9.180 cm2 Uslov: Vsd_z <= 50%Vpl.Rd_z
Ix = 438.99 cm4
Iy = 261.77 cm4 5.4.8 Savijanje i aksijalna sila
Iz = 261.77 cm4 Odnos Nsd / Npl.Rd 0.096
Wy = 52.354 cm3 Odnos Msd_y / Mpl.Rd_y 0.017
100

Wz = 52.354 cm3 Uslov 5.36: (0.11 <= 1)

T y
5 Wy,pl = 67.750 cm3
Wz,pl = 65.313 cm3 5.5 OTPORNOST ELEMENATA NA IZVIJANJE
M0 = 1.100 5.5.1.1 Otpornost na izvijanje
M1 = 1.100 Dužina izvijanja y-y l,y = 462.58 cm
100
M2 = 1.250 Poluprečnik inercije y-y i,y = 3.776 cm
Anet/A = 0.900 Vitkost y-y ,y = 122.51
[m m ] Relativna vitkost y-y _y = 1.305
(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) Kriva izvijanja za osu y-y: B = 0.340
Redukcioni koeficijent ,y = 0.425
Koeficijent efektivnog preseka A = 1.000
FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd_y = 166.56 kN
4. γ=0.24 5. γ=0.08 Uslov 5.45: Nsd <= Nb.Rd_y (37.51 <= 166.56)
ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU Dužina izvijanja z-z l,z = 462.58 cm
(slučaj opterećenja 4, kraj štapa) Poluprečnik inercije z-z i,z = 3.776 cm
Vitkost z-z ,z = 122.51
Računska normalna sila Nsd = -37.509 kN Relativna vitkost z-z _z = 1.305
Transverzalna sila u z pravcu Vsd_z = 0.224 kN Kriva izvijanja za osu z-z: B = 0.340
Momenat savijanja oko y ose Msd_y = -0.241 kNm Redukcioni koeficijent ,z = 0.425
Sistemska dužina štapa L= 462.58 cm Koeficijent efektivnog preseka  =
A 1.000
Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd_z = 166.56 kN
5.3 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESEKA Uslov 5.45: Nsd <= Nb.Rd_z (37.51 <= 166.56)
Klasa preseka 1

5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESEKA 5.5.2 Bočno-torziono izvijanje greda

5.4.4 Pritisak Koeficijent C1 = 1.285
Plastična računska otpornost Npl.Rd = 392.24 kN Koeficijent C2 = 1.562
Računska otpornost na pritisak Nc.Rd = 392.24 kN Koeficijent C3 = 0.753
Uslov 5.16: Nsd <= Nc.Rd (37.51 <= 392.24) Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k= 1.000
Koef.efekt.dužine torzionog uvrtanja kw = 1.000
Koordinata zg = 0.000 cm
5.4.5 Savijanje y-y Koordinata zj = 0.000 cm
Računski plastični momenat Mpl.Rd = 14.474 kNm Razmak bočno pridržanih tačaka L= 462.58 cm
Računska otp.na lokalno izbočavanje Mo.Rd = 11.185 kNm Sektorski momenat inercije Iw = 0.000 cm6
Računski elastični momenat Mel.Rd = 11.185 kNm Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 385.29 kNm
Računska otpornost na savijanje Mc.Rd = 14.474 kNm Koeficijent w = 1.000

Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to kolja Radimpex - www.radimpex.rs

Koeficijent imperf. LT = 0.210 Uslovi 5.66a i 5.66b su ispunjeni
Bezdimenziona vitkost LT_ = 0.203
Koeficijent redukcije LT = 0.999 5.7 OTPORNOST REBRA NA POPREČNE SILE
Računska otpornost na izvijanje Mb.Rd = 14.463 kNm 5.7.7 Izvijanje pritisnute nožice u ravni rebra
Nije potrebno voditi računa o bočno-torz.izv. _LT <= 0.4 Koeficijent (klasa nožice 1) k= 0.300
Površina rebra Aw = 5.000 cm2
5.5.4 Savijanje i aksijalni pritisak Površina prit. nožice Afc = 5.000 cm2
Redukcioni koeficijent min = 0.425 Sprečena je mogućnost izvijanja nožice u ravni rebra
Nsd / ... 0.225 Uslov 5.80: (9.00 <= 268.09)
Koeficijent uniformnog momenta y = 1.542
Koeficijent y = -0.902
Koeficijent ky = 1.185 PROVERA OTPORNOSTI NA SMICANJE
ky * My / ... 0.020 (slučaj opterećenja 5, kraj štapa)
Uslov 5.51: (0.24 <= 1)
Računska normalna sila Nsd = 4.808 kN
Redukcioni koeficijent _z = 0.425 Transverzalna sila u z pravcu Vsd_z = -1.837 kN
Nsd/ ... 0.225 Momenat savijanja oko y ose Msd_y = 1.012 kNm
Redukcioni koeficijent LT = 0.999 Sistemska dužina štapa L= 462.58 cm
Koef.unif.mom.za bočno torz.izv. M.LT = 1.542
Koeficijent LT = 0.152 5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESEKA
Koeficijent kLT = 0.969 5.4.6 Smicanje
kLT * My / ... 0.016 Računska plast.otp.na smicanje z-z Vpl.Rd = 113.23 kN
Uslov 5.52: (0.24 <= 1) Uslov 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (1.84 <= 113.23)

5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE SMICANJEM 5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE SMICANJEM

za smicanje u ravni z-z za smicanje u ravni z-z
Širina lima d= 9.000 cm Širina lima d= 9.000 cm
Debljina lima tw = 0.500 cm Debljina lima tw = 0.500 cm
Nema poprečnih ukrućenja u sredini Nema poprečnih ukrućenja u sredini
Koeficijent izbočavanja smicanjem k = 5.340 Koeficijent izbočavanja smicanjem k = 5.340
Nije potrebna provera otpornosti na izbočavanje smicanjem Nije potrebna provera otpornosti na izbočavanje smicanjem
Uslov: d / tw <= 69  (18.00 <= 69.00) Uslov: d / tw <= 69  (18.00 <= 69.00)

5.6.7 Interakcija smičuće sile, savijanja i aks.sile

za smicanje u ravni z-z
Računski plastični momenat nožica Mf.Rd = 10.584 kNm

ŠTAP 38-62
POPREČNI PRESEK : HOP [] 100x100x5 [S 235] [Set: 1] 5.5 OTPORNOST ELEMENATA NA IZVIJANJE
EUROCODE 3 (ENV) 5.5.1.1 Otpornost na izvijanje
Dužina izvijanja y-y l,y = 324.70 cm
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA Poluprečnik inercije y-y i,y = 3.776 cm
Vitkost y-y ,y = 85.992
Ax = 18.360 cm2 Relativna vitkost y-y _y = 0.916
z Ay = 9.180 cm2 Kriva izvijanja za osu y-y: B = 0.340
Az = 9.180 cm2 Redukcioni koeficijent ,y = 0.651
Ix = 438.99 cm4 Koeficijent efektivnog preseka A = 1.000
Iy = 261.77 cm4 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd_y = 255.36 kN
Iz = 261.77 cm4 Uslov 5.45: Nsd <= Nb.Rd_y (57.71 <= 255.36)
Wy = 52.354 cm3
100

Wz = 52.354 cm3 Dužina izvijanja z-z l,z = 324.70 cm

T y
5 Wy,pl = 67.750 cm3 Poluprečnik inercije z-z i,z = 3.776 cm
Wz,pl = 65.313 cm3 Vitkost z-z ,z = 85.992
M0 = 1.100 Relativna vitkost z-z _z = 0.916
M1 = 1.100 Kriva izvijanja za osu z-z: B = 0.340
100
M2 = 1.250 Redukcioni koeficijent ,z = 0.651
Anet/A = 0.900 Koeficijent efektivnog preseka  =
A 1.000
[m m ] Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd_z = 255.36 kN
(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) Uslov 5.45: Nsd <= Nb.Rd_z (57.71 <= 255.36)

5.5.2 Bočno-torziono izvijanje greda

FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA Koeficijent C1 = 1.285
4. γ=0.28 5. γ=0.14 Koeficijent C2 = 1.562
Koeficijent C3 = 0.753
ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k= 1.000
(slučaj opterećenja 4, početak štapa) Koef.efekt.dužine torzionog uvrtanja kw = 1.000
Koordinata zg = 0.000 cm
Računska normalna sila Nsd = -57.706 kN Koordinata zj = 0.000 cm
Transverzalna sila u z pravcu Vsd_z = -0.494 kN Razmak bočno pridržanih tačaka L= 324.70 cm
Momenat savijanja oko y ose Msd_y = -0.716 kNm Sektorski momenat inercije Iw = 0.000 cm6
Sistemska dužina štapa L= 324.70 cm Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 548.89 kNm
Koeficijent w = 1.000
5.3 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESEKA Koeficijent imperf. LT = 0.210
Klasa preseka 1 Bezdimenziona vitkost LT_ = 0.170
Koeficijent redukcije LT = 1.000
5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESEKA Računska otpornost na izvijanje Mb.Rd = 14.474 kNm
5.4.4 Pritisak Nije potrebno voditi računa o bočno-torz.izv. _LT <= 0.4
Plastična računska otpornost Npl.Rd = 392.24 kN
Računska otpornost na pritisak Nc.Rd = 392.24 kN 5.5.4 Savijanje i aksijalni pritisak
Uslov 5.16: Nsd <= Nc.Rd (57.71 <= 392.24) Redukcioni koeficijent min = 0.651
Nsd / ... 0.226
5.4.5 Savijanje y-y Koeficijent uniformnog momenta y = 1.796
Računski plastični momenat Mpl.Rd = 14.474 kNm Koeficijent y = -0.080
Računska otp.na lokalno izbočavanje Mo.Rd = 11.185 kNm Koeficijent ky = 1.016
Računski elastični momenat Mel.Rd = 11.185 kNm ky * My / ... 0.050
Računska otpornost na savijanje Mc.Rd = 14.474 kNm Uslov 5.51: (0.28 <= 1)
Uslov 5.17: Msd_y <= Mc.Rd_y (0.72 <= 14.47)
Redukcioni koeficijent _z = 0.651
5.4.6 Smicanje Nsd/ ... 0.226
Računska plast.otp.na smicanje z-z Vpl.Rd = 113.23 kN Redukcioni koeficijent LT = 1.000
Uslov 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (0.49 <= 113.23) Koef.unif.mom.za bočno torz.izv. M.LT = 1.796
Koeficijent LT = 0.097
5.4.9 Savijanje smicanje i aksijalna sila Koeficijent kLT = 0.980
Nije potrebna redukcija momenata otpornosti kLT * My / ... 0.048
Uslov: Vsd_z <= 50%Vpl.Rd_z Uslov 5.52: (0.27 <= 1)

5.4.8 Savijanje i aksijalna sila 5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE SMICANJEM

Odnos Nsd / Npl.Rd 0.147 za smicanje u ravni z-z
Odnos Msd_y / Mpl.Rd_y 0.049 Širina lima d= 9.000 cm
Uslov 5.36: (0.20 <= 1) Debljina lima tw = 0.500 cm
Nema poprečnih ukrućenja u sredini
Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to kolja Radimpex - www.radimpex.rs
Koeficijent izbočavanja smicanjem k = 5.340 Računska normalna sila Nsd = 11.220 kN
Nije potrebna provera otpornosti na izbočavanje smicanjem Transverzalna sila u z pravcu Vsd_z = -2.990 kN
Uslov: d / tw <= 69  (18.00 <= 69.00) Momenat savijanja oko y ose Msd_y = 1.637 kNm
Sistemska dužina štapa L= 324.70 cm
5.6.7 Interakcija smičuće sile, savijanja i aks.sile
za smicanje u ravni z-z 5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESEKA
Računski plastični momenat nožica Mf.Rd = 10.451 kNm 5.4.6 Smicanje
Uslovi 5.66a i 5.66b su ispunjeni Računska plast.otp.na smicanje z-z Vpl.Rd = 113.23 kN
Uslov 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (2.99 <= 113.23)
5.7 OTPORNOST REBRA NA POPREČNE SILE
5.7.7 Izvijanje pritisnute nožice u ravni rebra 5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE SMICANJEM
Koeficijent (klasa nožice 1) k= 0.300 za smicanje u ravni z-z
Površina rebra Aw = 5.000 cm2 Širina lima d= 9.000 cm
Površina prit. nožice Afc = 5.000 cm2 Debljina lima tw = 0.500 cm
Sprečena je mogućnost izvijanja nožice u ravni rebra Nema poprečnih ukrućenja u sredini
Uslov 5.80: (9.00 <= 268.09) Koeficijent izbočavanja smicanjem k = 5.340
Nije potrebna provera otpornosti na izbočavanje smicanjem
Uslov: d / tw <= 69  (18.00 <= 69.00)
PROVERA OTPORNOSTI NA SMICANJE
(slučaj opterećenja 5, kraj štapa)

ŠTAP 88-100 Vitkost z-z ,z = 114.09

POPREČNI PRESEK : HOP [] 100x100x5 [S 235] [Set: 1] Relativna vitkost z-z _z = 1.215
EUROCODE 3 (ENV) Kriva izvijanja za osu z-z: B = 0.340
Redukcioni koeficijent ,z = 0.470
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA Koeficijent efektivnog preseka A = 1.000
Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd_z = 184.36 kN
Ax = 18.360 cm2 Uslov 5.45: Nsd <= Nb.Rd_z (8.72 <= 184.36)
z Ay = 9.180 cm2
Az = 9.180 cm2 5.5.2 Bočno-torziono izvijanje greda
Ix = 438.99 cm4 Koeficijent C1 = 1.285
Iy = 261.77 cm4 Koeficijent C2 = 1.562
Iz = 261.77 cm4 Koeficijent C3 = 0.753
Wy = 52.354 cm3 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k= 1.000
100

Wz = 52.354 cm3 Koef.efekt.dužine torzionog uvrtanja kw = 1.000

T y
5 Wy,pl = 67.750 cm3 Koordinata zg = 0.000 cm
Wz,pl = 65.313 cm3 Koordinata zj = 0.000 cm
M0 = 1.100 Razmak bočno pridržanih tačaka L= 430.81 cm
M1 = 1.100 Sektorski momenat inercije Iw = 0.000 cm6
100
M2 = 1.250 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 413.70 kNm
Anet/A = 0.900 Koeficijent w = 1.000
[m m ] Koeficijent imperf. LT = 0.210
(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) Bezdimenziona vitkost  LT_ = 0.196
Koeficijent redukcije LT = 1.000
Računska otpornost na izvijanje Mb.Rd = 14.474 kNm
FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA Nije potrebno voditi računa o bočno-torz.izv. _LT <= 0.4
4. γ=0.12 5. γ=0.07
5.5.4 Savijanje i aksijalni pritisak
ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU Redukcioni koeficijent min = 0.470
(slučaj opterećenja 4, kraj štapa) Nsd / ... 0.047
Koeficijent uniformnog momenta y = 1.551
Računska normalna sila Nsd = -8.716 kN Koeficijent y = -0.797
Transverzalna sila u z pravcu Vsd_z = -0.498 kN Koeficijent ky = 1.034
Momenat savijanja oko y ose Msd_y = 0.971 kNm ky * My / ... 0.069
Sistemska dužina štapa L= 430.81 cm Uslov 5.51: (0.12 <= 1)

5.3 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESEKA Redukcioni koeficijent _z = 0.470

Klasa preseka 1 Nsd/ ... 0.047
Redukcioni koeficijent LT = 1.000
5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESEKA Koef.unif.mom.za bočno torz.izv. M.LT = 1.551
5.4.4 Pritisak Koeficijent LT = 0.133
Plastična računska otpornost Npl.Rd = 392.24 kN Koeficijent kLT = 0.994
Računska otpornost na pritisak Nc.Rd = 392.24 kN kLT * My / ... 0.067
Uslov 5.16: Nsd <= Nc.Rd (8.72 <= 392.24) Uslov 5.52: (0.11 <= 1)

5.4.5 Savijanje y-y 5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE SMICANJEM

Računski plastični momenat Mpl.Rd = 14.474 kNm za smicanje u ravni z-z
Računska otp.na lokalno izbočavanje Mo.Rd = 11.185 kNm Širina lima d= 9.000 cm
Računski elastični momenat Mel.Rd = 11.185 kNm Debljina lima tw = 0.500 cm
Računska otpornost na savijanje Mc.Rd = 14.474 kNm Nema poprečnih ukrućenja u sredini
Uslov 5.17: Msd_y <= Mc.Rd_y (0.97 <= 14.47) Koeficijent izbočavanja smicanjem k = 5.340
Nije potrebna provera otpornosti na izbočavanje smicanjem
5.4.6 Smicanje Uslov: d / tw <= 69  (18.00 <= 69.00)
Računska plast.otp.na smicanje z-z Vpl.Rd = 113.23 kN
Uslov 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (0.50 <= 113.23) 5.6.7 Interakcija smičuće sile, savijanja i aks.sile
za smicanje u ravni z-z
5.4.9 Savijanje smicanje i aksijalna sila Računski plastični momenat nožica Mf.Rd = 10.677 kNm
Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uslovi 5.66a i 5.66b su ispunjeni
Uslov: Vsd_z <= 50%Vpl.Rd_z
5.7 OTPORNOST REBRA NA POPREČNE SILE
5.4.8 Savijanje i aksijalna sila 5.7.7 Izvijanje pritisnute nožice u ravni rebra
Odnos Nsd / Npl.Rd 0.022 Koeficijent (klasa nožice 1) k= 0.300
Odnos Msd_y / Mpl.Rd_y 0.067 Površina rebra Aw = 5.000 cm2
Uslov 5.36: (0.09 <= 1) Površina prit. nožice Afc = 5.000 cm2
Sprečena je mogućnost izvijanja nožice u ravni rebra
5.5 OTPORNOST ELEMENATA NA IZVIJANJE Uslov 5.80: (9.00 <= 268.09)
5.5.1.1 Otpornost na izvijanje
Dužina izvijanja y-y l,y = 430.81 cm
Poluprečnik inercije y-y i,y = 3.776 cm PROVERA OTPORNOSTI NA SMICANJE
Vitkost y-y ,y = 114.09 (slučaj opterećenja 5, na 186.9 cm od početka štapa)
Relativna vitkost y-y _y = 1.215
Kriva izvijanja za osu y-y: B = 0.340 Računska normalna sila Nsd = 2.565 kN
Redukcioni koeficijent ,y = 0.470 Transverzalna sila u z pravcu Vsd_z = 2.133 kN
Koeficijent efektivnog preseka A = 1.000 Momenat savijanja oko y ose Msd_y = 0.858 kNm
Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd_y = 184.36 kN Sistemska dužina štapa L= 430.81 cm
Uslov 5.45: Nsd <= Nb.Rd_y (8.72 <= 184.36)
5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESEKA
Dužina izvijanja z-z l,z = 430.81 cm 5.4.6 Smicanje
Poluprečnik inercije z-z i,z = 3.776 cm Računska plast.otp.na smicanje z-z Vpl.Rd = 113.23 kN

Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to kolja Radimpex - www.radimpex.rs

Uslov 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (2.13 <= 113.23) Nema poprečnih ukrućenja u sredini
Koeficijent izbočavanja smicanjem k = 5.340
5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE SMICANJEM Nije potrebna provera otpornosti na izbočavanje smicanjem
za smicanje u ravni z-z Uslov: d / tw <= 69  (18.00 <= 69.00)
Širina lima d= 9.000 cm
Debljina lima tw = 0.500 cm

ŠTAP 16-1
POPREČNI PRESEK : HOP [] 100x100x5 [S 235] [Set: 1] 5.5.2 Bočno-torziono izvijanje greda
EUROCODE 3 (ENV) Koeficijent C1 = 1.285
Koeficijent C2 = 1.562
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA Koeficijent C3 = 0.753
Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k= 1.000
Ax = 18.360 cm2 Koef.efekt.dužine torzionog uvrtanja kw = 1.000
z Ay = 9.180 cm2 Koordinata zg = 0.000 cm
Az = 9.180 cm2 Koordinata zj = 0.000 cm
Ix = 438.99 cm4 Razmak bočno pridržanih tačaka L= 399.09 cm
Iy = 261.77 cm4 Sektorski momenat inercije Iw = 0.000 cm6
Iz = 261.77 cm4 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 446.58 kNm
Wy = 52.354 cm3 Koeficijent w = 1.000
Koeficijent imperf. LT = 0.210
100

Wz = 52.354 cm3
T Bezdimenziona vitkost
5
y Wy,pl = 67.750 cm3 LT_ = 0.189
Wz,pl = 65.313 cm3 Koeficijent redukcije LT = 1.000
M0 = 1.100 Računska otpornost na izvijanje Mb.Rd = 14.474 kNm
M1 = 1.100 Nije potrebno voditi računa o bočno-torz.izv. _LT <= 0.4
100
M2 = 1.250
Anet/A = 0.900 5.5.4 Savijanje i aksijalni pritisak
[m m ]
Redukcioni koeficijent min = 0.520
(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) Nsd / ... 0.038
Koeficijent uniformnog momenta y = 1.564
Koeficijent y = -0.687
FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA Koeficijent ky = 1.024
4. γ=0.04 5. γ=0.04 ky * My / ... 0.004
Uslov 5.51: (0.04 <= 1)
ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU
(slučaj opterećenja 4, kraj štapa) Redukcioni koeficijent _z = 0.520
Nsd/ ... 0.038
Računska normalna sila Nsd = -7.844 kN Redukcioni koeficijent LT = 1.000
Transverzalna sila u z pravcu Vsd_z = 0.096 kN Koef.unif.mom.za bočno torz.izv. M.LT = 1.564
Momenat savijanja oko y ose Msd_y = -0.063 kNm Koeficijent LT = 0.114
Sistemska dužina štapa L= 399.09 cm Koeficijent kLT = 0.996
kLT * My / ... 0.004
5.3 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESEKA Uslov 5.52: (0.04 <= 1)
Klasa preseka 1
5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE SMICANJEM
5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESEKA za smicanje u ravni z-z
5.4.4 Pritisak Širina lima d= 9.000 cm
Plastična računska otpornost Npl.Rd = 392.24 kN Debljina lima tw = 0.500 cm
Računska otpornost na pritisak Nc.Rd = 392.24 kN Nema poprečnih ukrućenja u sredini
Uslov 5.16: Nsd <= Nc.Rd (7.84 <= 392.24) Koeficijent izbočavanja smicanjem k = 5.340
Nije potrebna provera otpornosti na izbočavanje smicanjem
5.4.5 Savijanje y-y Uslov: d / tw <= 69  (18.00 <= 69.00)
Računski plastični momenat Mpl.Rd = 14.474 kNm
Računska otp.na lokalno izbočavanje Mo.Rd = 11.185 kNm 5.6.7 Interakcija smičuće sile, savijanja i aks.sile
Računski elastični momenat Mel.Rd = 11.185 kNm za smicanje u ravni z-z
Računska otpornost na savijanje Mc.Rd = 14.474 kNm Računski plastični momenat nožica Mf.Rd = 10.678 kNm
Uslov 5.17: Msd_y <= Mc.Rd_y (0.06 <= 14.47) Uslovi 5.66a i 5.66b su ispunjeni

5.4.6 Smicanje 5.7 OTPORNOST REBRA NA POPREČNE SILE

Računska plast.otp.na smicanje z-z Vpl.Rd = 113.23 kN 5.7.7 Izvijanje pritisnute nožice u ravni rebra
Uslov 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (0.10 <= 113.23) Koeficijent (klasa nožice 1) k= 0.300
Površina rebra Aw = 5.000 cm2
5.4.9 Savijanje smicanje i aksijalna sila Površina prit. nožice Afc = 5.000 cm2
Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Sprečena je mogućnost izvijanja nožice u ravni rebra
Uslov: Vsd_z <= 50%Vpl.Rd_z Uslov 5.80: (9.00 <= 268.09)

5.4.8 Savijanje i aksijalna sila

Odnos Nsd / Npl.Rd 0.020 PROVERA OTPORNOSTI NA SMICANJE
Uslov 5.36: (0.02 <= 1) (slučaj opterećenja 5, kraj štapa)

5.5 OTPORNOST ELEMENATA NA IZVIJANJE Računska normalna sila Nsd = -0.706 kN

5.5.1.1 Otpornost na izvijanje Transverzalna sila u z pravcu Vsd_z = -1.072 kN
Dužina izvijanja y-y l,y = 399.09 cm Momenat savijanja oko y ose Msd_y = 0.535 kNm
Poluprečnik inercije y-y i,y = 3.776 cm Sistemska dužina štapa L= 399.09 cm
Vitkost y-y ,y = 105.69
Relativna vitkost y-y _y = 1.126 5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESEKA
Kriva izvijanja za osu y-y: B = 0.340 5.4.6 Smicanje
Redukcioni koeficijent ,y = 0.520 Računska plast.otp.na smicanje z-z Vpl.Rd = 113.23 kN
Koeficijent efektivnog preseka A = 1.000 Uslov 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (1.07 <= 113.23)
Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd_y = 204.00 kN
Uslov 5.45: Nsd <= Nb.Rd_y (7.84 <= 204.00) 5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE SMICANJEM
za smicanje u ravni z-z
Dužina izvijanja z-z l,z = 399.09 cm Širina lima d= 9.000 cm
Poluprečnik inercije z-z i,z = 3.776 cm Debljina lima tw = 0.500 cm
Vitkost z-z ,z = 105.69 Nema poprečnih ukrućenja u sredini
Relativna vitkost z-z  =
_z 1.126 Koeficijent izbočavanja smicanjem k = 5.340
Kriva izvijanja za osu z-z: B = 0.340 Nije potrebna provera otpornosti na izbočavanje smicanjem
Redukcioni koeficijent ,z = 0.520 Uslov: d / tw <= 69  (18.00 <= 69.00)
Koeficijent efektivnog preseka A = 1.000
Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd_z = 204.00 kN
Uslov 5.45: Nsd <= Nb.Rd_z (7.84 <= 204.00)

Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to kolja Radimpex - www.radimpex.rs